2 часть

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

Рекомендуемое

УКРУПНЕННЫЕ ПОКАЗАТЕЛИ СРЕДНЕГО ТЕПЛОВОГО ПОТОКА

 НА ГОРЯЧЕЕ ВОДОСНАБЖЕНИЕ

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

Рекомендуемое

УКРУПНЕННЫЕ ПОКАЗАТЕЛИ СРЕДНЕГО ТЕПЛОВОГО

ПОТОКА НА ГОРЯЧЕЕ ВОДОСНАБЖЕНИЕ

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

Рекомендуемое

ФОРМУЛЫ ДЛЯ ГИДРАВЛИЧЕСКОГО РАСЧЕТА ТРУБОПРОВОДОВ

ВОДЯНЫХ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ

ПРИЛОЖЕНИЕ 5*

Рекомендуемое

КОЭФФИЦИЕНТ  ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ СУММАРНЫХ

 ЭКВИВАЛЕНТНЫХ ДЛИН МЕСТНЫХ СОПРОТИВЛЕНИЙ

ПРИЛОЖЕНИЕ 6

Обязательное

РАССТОЯНИЯ ОТ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ

 ИЛИ ОБОЛОЧКИ ИЗОЛЯЦИИ ТРУБОПРОВОДОВ ПРИ БЕСКАНАЛЬНОЙ

 ПРОКЛАДКЕ ДО СООРУЖЕНИЙ И ИНЖЕНЕРНЫХ СЕТЕЙ

Таблица 1*

Расстояния по вертикали

Наименьшие расстояния по горизонтали в свету от подземных водяных тепловых сетей открытых систем теплоснабжения и сетей горячего водоснабжения до источников возможного загрязнения приведены в табл. 2*.

Таблица 2*

Расстояния по горизонтали

Расстояния по горизонтали от строительных конструкций тепловых сетей (оболочки изоляции трубопроводов при бесканальной прокладке) до сооружений и инженерных сетей принимаются по табл. 3*.

Таблица 3*

Расстояния по горизонтали

ПРИЛОЖЕНИЕ 7

Рекомендуемое

ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К РАЗМЕЩЕНИЮ

ТРУБОПРОВОДОВ ПРИ ИХ ПРОКЛАДКЕ

В НЕПРОХОДНЫХ КАНАЛАХ, ТОННЕЛЯХ,

НАДЗЕМНОЙ И В ТЕПЛОВЫХ ПУНКТАХ

1. Минимальные расстояния в свету при подземной и надземной прокладках тепловых сетей между строительными конструкциями и трубопроводами следует принимать по табл. 1 - 3.

Таблица 1

Непроходные каналы

Условный проход	Расстояние от поверхности теплоизоляционной конструкции трубопроводов в свету, мм, не менее
трубопроводов, мм	до стенки канала	до поверхности теплоизоляционной конструкции смежного трубопровода	до перекрытия канала	до дна канала
25 - 80 100-250 300 - 350 400 500-700 800 900-1400	70 80 100 100 110 120 120	100 140 160 200 200 250 250	50 50 70 70 100 100 100	100 150 150 180 180 200 300
Примечание: При реконструкции тепловых сетей с использованием существующих каналов допускается отступление от размеров, указанных в данной таблице.

Таблица 2

Тоннели, надземная прокладка и тепловые пункты

Условный проход	Расстояние от поверхности теплоизоляционной конструкции трубопроводов в свету, мм, не менее
трубопроводов, мм	до стенки тоннеля	до перекрытия тоннеля	до дна тоннеля	до поверхности теплоизоляционной конструкции смежного трубопровода в тоннелях, при надземной прокладке и в тепловых пунктах
				по вертикали	по горизонтали
25-80 100-250 300-350 400 500-700 800 900 1000-1400	150 170 200 200 200 250 250 350	100 100 120 120 120 150 150 250	150 200 200 200 200 250 300 350	100 140 160 160 200 200 200 300	100 140 160 200 200 250 250 300
Примечание: При реконструкции тепловых сетей с использованием существующих строительных конструкций допускается отступление от размеров, указанных в данной таблице.

Таблица 3

Узлы трубопроводов в тоннелях, камерах и тепловых пунктах

Наименование	Расстояние в свету, мм, не менее
От пола или перекрытия до поверхности теплоизоляционных конструкций трубопроводов (для перехода)	700
Боковые проходы для обслуживания арматуры и сальниковых компенсаторов (от стенки до фланца арматуры или до компенсатора) при диаметрах труб, мм:
до 500	600
от 600 до 900	700
от 1000 и более	1000
От стенки до фланца корпуса сальникового компенсатора (со стороны патрубка) при диаметрах труб, мм:
до 500	600 (вдоль оси трубы)
600 и более	800 (вдоль оси трубы)
От пола или перекрытия до фланца арматуры или до оси болтов сальникового уплотнения	400
То же, до поверхности теплоизоляционной конструкции ответвлений труб	300
От выдвинутого шпинделя задвижки (или штурвала) до стенки или перекрытия	200
Для труб диаметром 600 мм и более между стенками смежных труб со стороны сальникового компенсатора	500
От стенки или от фланца задвижки до штуцеров для выпуска воды или воздуха	100
От фланца задвижки на ответвлении до поверхности теплоизоляционных конструкций основных труб	100
Между теплоизоляционными конструкциями смежных сильфонных компенсаторов при диаметрах компенсаторов, мм:
до 500	100
600 и более	150

2. Минимальные расстояния от края подвижных опор до края опорных конструкций (траверс, кронштейнов, опорных подушек) должны обеспечивать максимально возможное смещение опоры в боковом направлении с запасом не менее 50 мм. Кроме того, минимальные расстояния от края траверсы или кронштейна до оси трубы без учета смещения должны быть не менее 0,5.

3. Максимальные расстояния в свету от теплоизоляционных конструкций сильфонных компенсаторов до стенок, перекрытий и дна тоннелей следует принимать для компенсаторов, мм:

500-100,

= 600 и более - 150.

При невозможности соблюдения указанных расстояний компенсаторы следует устанавливать вразбежку со смещением в плане не менее 100 мм относительно друг друга.

4. Расстояние от поверхности теплоизоляционной конструкции трубопровода до строительных конструкций или до поверхности теплоизоляционной конструкции других трубопроводов после теплового перемещения трубопроводов должно быть в свету не менее 30 мм.

5. Ширина прохода в свету в тоннелях должна приниматься равной диаметру большей трубы плюс 100 мм, но не менее 700.

6. Подающий трубопровод двухтрубных водяных тепловых сетей при прокладке его в одном ряду с обратным трубопроводом следует располагать справа по ходу теплоносителя от источника теплоты.

7. К трубопроводам с температурой теплоносителя не выше 300°С допускается при надземной прокладке крепить трубы меньших диаметров.

8. Сальниковые компенсаторы на подающих и обратных трубопроводах водяных тепловых сетей в камерах допускается устанавливать со смещением на 150-200 мм относительно друг друга в плане, а фланцевые задвижки 150 мм и сильфонные компенсаторы - вразбежку с расстоянием (по оси) в плане между ними не менее 100 мм.

9. В тепловых пунктах следует принимать ширину проходов в свету, м, не менее:

между насосами с электродвигателями напряжением до 1000 В - 1.0;

то же, 1000 В и более - 1,2;

между насосами и стенкой - 1,0;

между насосами и распределительным щитом или щитом КИПиА - 2,0;

между выступающими частями оборудования или между этими частями и стеной - 0,8.

Насосы с электродвигателями напряжением до 1000 В и диаметром напорного патрубка не более 100 мм допускается устанавливать:

у стены без прохода; при этом расстояние от выступающих частей насосов и электродвигателей до стены должно быть в свету не менее 0,3 м;

два насоса на одном фундаменте без прохода между ними; при этом расстояние между выступающими частями насосов и электродвигателей должно быть в свету не менее 0,3 м.

10. В ЦТП следует предусматривать монтажные площадки, размеры которых определяются по габаритам наиболее крупной единицы оборудования (кроме бака емкостью более 3 кв.м) или блока оборудования и трубопроводов, поставленного для монтажа в собранном виде, с обеспечением прохода вокруг них не менее 0,7 м.

ПРИЛОЖЕНИЕ 8*

Рекомендуемое

ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАГРУЗОК НА ОПОРЫ ТРУБ

1. Вертикальную нормативную нагрузку на опору труб , Н, следует определять по формуле    

                                                         (1)  

где  - вес 1м трубопровода, включающий вес трубы, теплоизоляционной конструкции и воды (для паропроводов учитывается вес воды при гидравлическом испытании), Н/м;

 - пролет между подвижными опорами, м.

  Примечания: 1. Пружинные опоры и подвески паропроводов 400 мм в местах,

доступных для обслуживания, допускается  рассчитывать на вертикальную нагрузку

без учета  веса воды при гидравлическом  испытании,   предусматривая для этого

специальные приспособления для нагрузки опор во время испытания.

  2. При   размещении     опоры  в  узлах трубопроводов  должен  дополнительно

учитываться   вес  запорной и дренажной арматуры,  компенсаторов,  а также вес

трубопроводов  на  прилегающих участках ответвлений,  приходящихся  на  данную

опору.

  3. Схема нагрузок на опору приведена на чертеже.

Схема нагрузок на опору

1 - труба; 2 - подвижная опора трубы

2. Горизонтальные нормативные осевые , , и боковые , , нагрузки на подвижные опоры труб от сил трения в опорах нужно определять по формулам:

                                            (2)

                                             (3)

где  - коэффициенты трения в опорах соответственно при перемещении опоры вдоль оси трубопровода и под углом к оси, принимаемые по табл. 1* данного приложения;

- вес 1 м трубопровода в рабочем состоянии, включающий вес трубы, теплоизоляционной конструкции и воды для водяных и конденсатных сетей (вес воды в паропроводах не учитывается), Н/м.

Таблица 1*

Коэффициенты трения

Тип опор	Коэффициент трения (сталь по стали)
Скользящая	0,3	0,3
Катковая	0,1	0,3
Шариковая	0,1	0,1
Подвеска жесткая	0,1	0,1
Примечание. При применении фторопластовых прокладок под скользящие опоры коэффициенты трения принимаются равными 0,1.

При известной длине тяги коэффициент трения для жесткой подвески следует определять по формуле

 ,                                                                       (4)

где  - тепловое удлинение участка трубопровода от неподвижной опоры до компенсатора, мм;

- рабочая длина тяги, мм.

3. Горизонтальные боковые нагрузки с учетом направления их действия должны учитываться при расчете опор, расположенных под гибкими компенсаторами, а также на расстоянии  трубопровода от угла поворота или гибкого компенсатора.

4. При определении нормативной горизонтальной нагрузки на неподвижную опору труб следует учитывать:

4.1. Силы трения в подвижных опорах труб , Н, определяемые по формуле

,                                                                     (5)

где - коэффициент трения в подвижных опорах труб;

 - вес 1 м трубопровода в рабочем состоянии (п. 2), Н/м;

- длина трубопровода от неподвижной опоры до компенсатора или угла поворота трассы при самокомпенсации, м.

4.2. Силы трения в сальниковых компенсаторах,  , Н, определяемые по формулам:

 ;                                               (6)

,                                                       (7)

где - рабочее давление теплоносителя (п. 7.6), Па, (но не менее 0,5 · Па);

- длина слоя набивки по оси сальникового компенсатора, м;

- наружный диаметр патрубка сальникового компенсатора, м;

 - коэффициент трения набивки о металл, принимаемый равным 0,15;

 - число болтов компенсатора;

 - площадь поперечного сечения набивки сальникового компенсатора, кв.м, определяемая по формуле

 ,                                                        (8)

 - внутренний диаметр корпуса сальникового компенсатора, м.

При определении величины   по формуле (6) величину принимают не менее Па. В качестве расчетной принимают большую из сил, полученных по формулам (6) и (7).

4.3. Неуравновешенные силы внутреннего давления при применении сальниковых компенсаторов  , Н, на участках трубопроводов, имеющих запорную арматуру, переходы, углы поворота или заглушки, определяемые по формуле

,                                                                        (9)

где  - площадь поперечного сечения по наружному диаметру патрубка сальникового компенсатора, кв.м;

 - рабочее давление теплоносителя, Па.

4.4. Распорные усилия сильфонных компенсаторов от внутреннего давления  , H, определяемые по формуле

,                                                                         (10)

где - эффективная площадь поперечного сечения компенсатора, кв.м, определяемая по формуле

,                                                              (11)

где - соответственно наружный и внутренний диаметры гибкого элемента компенсатора, м.

4.5. Жесткость сильфонных компенсаторов  , H, определяемая по формуле

,                                                                          (12)

где R - жесткость компенсатора при его сжатии на 1 мм, Н/мм;

 - компенсирующая способность компенсатора, мм.   

Значения величин R, ,  принимаются по техническим условиям и рабочим чертежам на компенсаторы.    

4.6. Распорные усилия сильфонных компенсаторов при их установке в сочетании с сальниковыми компенсаторами на смежных участках  , Н, определяемые по формуле    

.                                                         (13)

4.7. Силы упругой деформации при гибких компенсаторах и при самокомпенсации, определяемые расчетом труб на компенсацию тепловых удлинений.

4.8. Силы трения трубопроводов при перемещении трубы внутри теплоизоляционной оболочки или силы трения оболочки о грунт при бесканальной прокладке трубопроводов, определяемые по специальным указаниям в зависимости от типа изоляции.

5. Горизонтальную осевую нагрузку на неподвижную опору трубы следует определять:

на концевую опору - как сумму сил, действующих на опору (п. 4);

на промежуточную опору - как разность сумм сил, действующих с каждой стороны опоры; при этом меньшая сумма сил, за исключением неуравновешенных сил внутреннего давления, распорных усилий и жесткости сильфонных компенсаторов, принимается с коэффициентом 0,7.    

  Примечания: 1. При определении суммарных нагрузок на опоры  трубопроводов

жесткость сильфонных компенсаторов следует принимать  с  учетом  допускаемых

техническими  условиями  на  компенсаторы   предельных  отклонений   величин

жесткости.

  2. Когда суммы сил, действующих с каждой стороны промежуточной неподвижной

опоры, одинаковы, горизонтальная осевая нагрузка на опору определяется   как

сумма сил, действующих с одной стороны опоры, с коэффициентом 0,3.

6. Горизонтальную боковую нагрузку на неподвижную опору трубы следует учитывать при поворотах трассы и от ответвлений трубопроводов.

При двухсторонних ответвлениях трубопроводов боковая нагрузка на опору учитывается от ответвлений с наибольшей нагрузкой.

7. Неподвижные опоры труб должны рассчитываться на наибольшую горизонтальную нагрузку при различных режимах работы трубопроводов, в том числе при открытых и закрытых задвижках.

При кольцевой схеме тепловых сетей должна учитываться возможность движения теплоносителя с любой стороны.

ПРИЛОЖЕНИЕ 9*

Рекомендуемое

МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ ДИАМЕТРА СПУСКНЫХ УСТРОЙСТВ

 ВОДЯНЫХ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ

Диаметр штуцера и запорной арматуры , м, для спуска воды из секционируемого участка трубопровода водяных тепловых сетей, имеющего уклон в одном направлении, следует определять по формуле

,                                                                                        (1)

где - соответственно приведенный диаметр, м, общая длина, м, и приведенный уклон секционируемого участка трубопровода:

;                                                     (2)

,                                                          (3)

где  - длины отдельных участков трубопровода, м, с диаметрами  м, при уклонах

- коэффициент расхода арматуры, принимаемый для вентилей m = 0,0144, для задвижек m = 0,011;

- коэффициент, зависящий от времени спуска воды t:

   при t = 1 ч           n = 1;

       t = 2 ч           n = 0,72;

       t = 3 ч           n = 0,58;

       t = 4 ч           n = 0,5;

       t = 5 ч           n = 0,45.

При размещении спускных устройств в нижней точке тепловой сети диаметр штуцера и запорной арматуры, м, должен определяться по формуле

 ,                                                                    (4)

где - диаметры штуцеров и запорной арматуры, м, определяемые по формуле (1) отдельно для каждого, примыкающего к нижней точке участка трубопровода тепловой сети.

Условный проход штуцера и запорной арматуры для спуска воды

из секционируемых участков водяных тепловых сетей

или конденсата из конденсатных сетей

Условный проход трубопровода, мм	До 65 включ.	80-125	150	200-250	300-400	500	600-700	800-900	1000-1400
Условный проход штуцера и запорной арматуры для спуска воды или конденсата, мм	25	40	50	80	100	150	200	250	300

ПРИЛОЖЕНИЕ 10*

Рекомендуемое

УСЛОВНЫЕ ПРОХОДЫ ЩТУЦЕРОВ И АРМАТУРЫ ДЛЯ ВЫПУСКА ВОЗДУХА

ПРИ ГИДРОПНЕВМАТИЧЕСКОЙ ПРОМЫВКЕ, СПУСКА ВОДЫ

И ПОДАЧИ СЖАТОГО ВОЗДУХА*

Таблица 1

Условный проход штуцера и запорной арматуры для выпуска воздуха

Условный проход трубопровода, мм	25-80	100-150	200-300	350-400	500-700	800-1200	1400
Условный проход штуцера и запорной арматуры для выпуска воздуха, мм	15	20	25	32	40	50	65

Таблица 2

Условный проход штуцера и арматуры для спуска воды

и подачи сжатого воздуха

Условный проход трубопровода, мм	50- 80	100-150	200-250	300-400	500-600	700- 900	1000-1400
Условный проход штуцера и арматуры для спуска воды, мм	40	80	100	200	250	300	400
То же, для подачи сжатого воздуха, мм	25	40	40	50	80	80	100
Условный проход перемычки, мм	50	80	150	200	300	400	500

ПРИЛОЖЕНИЕ 11

Рекомендуемое

УСЛОВНЫЕ ПРОХОДЫ ШТУЦЕРОВ И ЗАПОРНОЙ АРМАТУРЫ

ДЛЯ ПУСКОВОГО И ПОСТОЯННОГО

 ДРЕНАЖА ПАРОПРОВОДОВ

Таблица 1

Условный проход штуцера и запорной арматуры

для пускового дренажа паропроводов

Условный проход паропровода, мм	До 65 включ.	80-125	150	200-250	300-400	500-600	700-800	900-1000	1200
Условный проход штуцера и запорной арматуры для пускового дренажа паропроводов, мм	25	32	40	50	80	100	150	150	200

Таблица 2

Условный проход штуцера для постоянного дренажа паропроводов

Условный проход паро-провода, мм	25-40	50-65	80	100-125	150	200-250	300-350	400	500-600	700-800	900-1200
Условный проход штуцера, мм	20	32	40	50	80	100	150	200	250	300	350
Условный проход дренажного трубо-провода, мм	15	25	32	32	40	50	80	80	100	150	150

Приложения 12-19 исключить.

ПРИЛОЖЕНИЕ 20

Справочное

ВИДЫ ПОКРЫТИЙ ДЛЯ ЗАЩИТЫ НАРУЖНОЙ ПОВЕРХНОСТИ ТРУБ

ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ ОТ КОРРОЗИИ

Способ прокладки	Температура теплоносителя, °С, не более	Виды покрытий	Общая толщина покрытия, мм	Нормативные документы, ГОСТы или технические условия на материалы
1. Надземный, в тоннелях, по стенам снаружи зданий, внутри зданий, в	Независимо от температуры теплоносителя	Масляно-битумные в два слоя по грунту ГФ-021 (в качестве консервационного покрытия)	0,15-0,2	ОСТ 6-10-426-79 ГОСТ 25129-82
технических подпольях (для воды и пара)	300	Металлизационное алюминиевое	0,25-0,3	ГОСТ 7871-75
2. Подземный в непроходных	300	Стеклоэмалевые марок:		ТУ ВНИИСТ
каналах (для воды и пара)		105Т в три слоя по одному слою грунта 117	0,5-0,6	-
		64/64 в три слоя по грунтовочному подслою из смеси грунтов 70% № 2015 и 30% № 3132	0,5-0,6	-
		13-111 в три слоя по одному слою грунта 117	0,5-0,6	-
		596 в один слой по грунтовочному слою из эмали 25М	0,5	-
	180	Органосиликатные (типа ОС-51-03) в три слоя с термообработкой при температуре 200°С или в четыре слоя с отвердителем естественной сушки	0,25-0,3 0,45	ТУ 84-725-83
	150	Изол в два слоя по холодной изольной мастике марки МРБ-Х-Т15	5-6	ГОСТ 10296-79 ТУ 21-27-37-74 МПСМ
		Эпоксидные - эмаль ЭП-56 в три слоя по шпатлевке ЭП-0010 в два слоя с последующей термической обработкой при температуре 60°С	0,35-0,4	ГОСТ 10277-90 ТУ 6-10-1243-72
		Металлизационное алюминиевое с дополнительной защитой	0,25-0,3	ГОСТ 7871-75
3. Бесканальный (для воды и пара)	300	Стеклоэмалевые - по п. 2 приложения
	180 150	Защитные - по п. 2 приложения, кроме изола по изольной мастике
Примечания: 1. Если заводы-изготовители выпускают покрытия с лучшими технико-экономическими показателями, удовлетворяющими требованиям работы в тепловых сетях, то эти покрытия должны применяться взамен указанных в данном приложении.   2. При применении теплоизоляционных материалов или конструкций, исключающих возможность коррозии поверхности труб, защитное покрытие от коррозии предусматривать не требуется.   3. Металлизационное алюминиевое покрытие следует применять для сред с рН от 4,5 до 9,5.

ПРИЛОЖЕНИЕ 21

Рекомендуемое

ВЫБОР СПОСОБА ОБРАБОТКИ ВОДЫ ДЛЯ ЦЕНТРАЛИЗОВАННОГО

 ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ В ЗАКРЫТЫХ

 СИСТЕМАХ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ

Показатели исходной водопроводной воды (средние за год)			Способ противокоррозионной и противонакипной обработки воды в зависимости от вида труб
индекс насыщения карбонатом кальция J при 60 °С	суммарная концентрация хлоридов и сульфатов, мг/л	перманга- натная окисля- емость, мг О/л	стальные трубы без покрытия совместно с оцинкован-ными трубами	оцинко- ванные трубы	стальные трубы с внутренними неметал-лическими покрытиями или термо-стойкие пластмас-совые трубы
1	2	3	4	5	6
		0-6	ВД	ВД	-
	> 50	0-6	ВД+С	ВД+С	-
		0-6	С	С	-
		0-6	С	-	-
		> 3	С	-	-
			С+М	М	М
		0-6	M	М	М
	51 - 75	0-6	С	С	-
	76 - 150	0-6	ВД	С	-
	> 150	0-6	ВД+С	ВД	-
	51 - 200	> 3	С	С	-
	51 - 200		С+М	С+М	М
	> 200	> 3	ВД	ВД	-
	> 200		ВД+М	ВД+М	М
	51 - 200	0-6	С+М	С+М	М
	201 - 350	0-6	ВД+М	С+М	М
	> 350	0-6	ВД+М	ВД+М	М
Примечания: 1. В гр. 4-6 приняты следующие обозначения способов обработки воды - противокоррозионная: ВД - вакуумная деаэрация; С - силикатная; противонакипная: М - магнитная. Знак  "-" означает, что обработка воды не требуется.   2. Значение индекса насыщения карбонатом кальцияопределяется в соответствии со СНиП 2.04.02-84, а средние за год концентрации хлоридов, сульфатов и других растворенных в воде веществ - по ГОСТ 2761-84. При подсчете индекса насыщения следует вводить поправку на температуру, при которой определяется водородный показатель рН.   3. Суммарную концентрацию хлоридов и сульфатов следует определять по выражению .   4. Содержание хлоридов  в исходной воде согласно ГОСТ 2874-82 не должно превышать 350 мг/л, а сульфатов- 500 мг/л.   5. Использование для горячего водоснабжения исходной воды с окисляемостью более 6 мг О/л, определенной методом окисления органических веществ перманганатом калия в кислотной среде, как правило, не допускается. При допущении органами Минздрава СССР цветности исходной воды до 35° окисляемость воды может быть допущена более 6 мг О/л.   6. При наличии в тепловом пункте пара вместо вакуумной деаэрации следует предусматривать деаэрацию при атмосферном давлении с обязательной установкой охладителей деаэрированной воды.   7. Если в исходной воде концентрация свободной углекислоты  превышает 10 мг/л, то после вакуумной деаэрации следует проводить подщелачивание.   8. Магнитная обработка применяется при общей жесткости воды не более 10 мг-экв/л и карбонатной жесткости (щелочности) более 4 мг-экв/л. Напряженность магнитного поля в рабочем зазоре магнитного аппарата не должна превышать  А/Н.   9. При содержании в воде железа более 0,3 мг/л следует предусматривать обезжелезивание воды независимо от наличия других способов обработки воды.   10. Силикатную обработку воды и подщелачивание следует предусматривать путем добавления в исходную воду раствора жидкого натриевого стекла по ГОСТ 13078-81.   11. При среднечасовом расходе воды на горячее водоснабжение менее 50 т/ч деаэрацию воды предусматривать не следует

ПРИЛОЖЕНИЕ 22*

Рекомендуемое

ГОДОВЫЕ РАСХОДЫ ТЕПЛОТЫ ЖИЛЫМИ И ОБЩЕСТВЕННЫМИ ЗДАНИЯМИ

ДЛЯ ЖИЛЫХ РАЙОНОВ ГОРОДА И ДРУГИХ НАСЕЛЕННЫХ ПУНКТОВ

Годовые расходы теплоты, кДж, жилыми и общественными зданиями определяются по формулам:

на отопление жилых или общественных зданий:

;                                                                  (1)

на вентиляцию общественных зданий:

 ;                                                                 (2)

на горячее водоснабжение жилых или общественных зданий:

,                          (3)

где  - продолжительность отопительного периода, сут, соответствующая периоду со средней суточной температурой наружного воздуха 8°C и ниже, принимаемому по СНиП 2.01.01-82;

- усредненное за отопительный период число часов работы системы вентиляции общественных зданий в течение суток (при отсутствии данных принимается равным 16 ч);

 - расчетное число суток в году работы системы горячего водоснабжения. При отсутствии данных следует принимать 350 сут.

ПРИЛОЖЕНИЕ 23*

Обязательное

РАСЧЕТНЫЙ РАСХОД ВОДЫ ДЛЯ ПОДПИТКИ ВОДЯНЫХ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ,

 ЧИСЛО И ЕМКОСТЬ БАКОВ-АККУМУЛЯТОРОВ И БАКОВ ЗАПАСА

ПОДПИТОЧНОЙ ВОДЫ И ТРЕБОВАНИЯ

 ПО ИХ УСТАНОВКЕ

1. Расчетный расход воды, куб.м/ч, для подпитки тепловых сетей следует принимать:

а) в закрытых системах теплоснабжения - численно равным 0,75% фактического объема воды в трубопроводах тепловых сетей и присоединенных к ним системах отопления и вентиляции зданий. При этом для участков тепловых сетей длиной более 5 км от источников теплоты без распределения теплоты расчетный расход воды следует принимать равным 0,5% объема воды в этих трубопроводах;

б) в открытых системах теплоснабжения - равным расчетному среднему расходу воды на горячее водоснабжение с коэффициентом 1,2 плюс 0,75% фактического объема воды в трубопроводах тепловых сетей и присоединенных к ним системах отопления, вентиляции и горячего водоснабжения зданий. При этом для участков тепловых сетей длиной более 5 км от источников теплоты без распределения теплоты расчетный расход воды следует принимать равным 0,5% объема воды в этих трубопроводах;

в) для отдельных тепловых сетей горячего водоснабжения при наличии баков-аккумуляторов - равным расчетному среднему расходу воды на горячее водоснабжение с коэффициентом 1,2; при отсутствии баков - по максимальному расходу воды на горячее водоснабжение плюс (в обоих случаях) 0,75% фактического объема воды в трубопроводах сетей и присоединенных к ним системах горячего водоснабжения зданий.

2. Объем воды в системах теплоснабжения при отсутствии данных по фактическим объемам воды допускается принимать равным 65 куб.м на 1 МВт расчетного теплового потока при закрытой системе теплоснабжения, 70 куб.м на 1 МВт - при открытой системе и 30 куб.м на 1 МВт - при отдельных сетях горячего водоснабжения.

3. Для открытых и закрытых систем теплоснабжения должна предусматриваться дополнительно аварийная подпитка химически не обработанной и не деаэрированной водой, расход которой принимается в количестве 2% объема воды в трубопроводах тепловых сетей и присоединенных к ним системах отопления, вентиляции и в системах горячего водоснабжения для открытых систем теплоснабжения.

При наличии нескольких отдельных тепловых сетей, отходящих от коллектора теплоисточника, аварийную подпитку допускается определять только для одной наибольшей по объему тепловой сети.

Для открытых систем теплоснабжения аварийная подпитка должна обеспечиваться только из систем хозяйственно-питьевого водоснабжения.

4. Для открытых систем теплоснабжения, а также при отдельных тепловых сетях на горячее водоснабжение должны предусматриваться баки-аккумуляторы химически обработанной и деаэрированной подпиточной воды, расчетной емкостью равной десятикратной величине среднего расхода воды на горячее водоснабжение.

В закрытых системах теплоснабжения на источниках теплоты мощностью 100 МВт и более следует предусматривать установку баков запаса химически обработанной и деаэрированной подпиточной воды емкостью 3% объема воды в системе теплоснабжения. Схема включения баков запаса должна обеспечивать непрерывное обновление воды в баках. Количество баков независимо от системы теплоснабжения принимается не менее двух по 50% рабочего объема.

5. Размещение баков-аккумуляторов горячей воды возможно как на источнике теплоты, так и в районах теплопотребления. При этом на источнике теплоты должны предусматриваться баки-аккумуляторы емкостью не менее 25% общей расчетной емкости баков. На территории источников теплоты установку баков-аккумуляторов следует предусматривать по нормам Минтопэнерго России.

6. Внутренняя поверхность баков должна быть защищена от коррозии, а вода в них - от аэрации.

7. Группа баков должна быть ограждена валом высотой не менее 0,5 м. Обвалованная территория должна вмещать объем наибольшего бака и иметь отвод воды в канализацию.

8. Устанавливать баки-аккумуляторы горячей воды в жилых кварталах не допускается. Расстояние от баков-аккумуляторов горячей воды до границы жилых кварталов должно быть не менее 30 м. При этом на грунтах I типа просадочности расстояние, кроме того, должно быть не менее 1,5 толщины слоя просадочного грунта.

При размещении баков-аккумуляторов вне территории источников теплоты следует предусматривать их ограждение высотой не менее 2,5 м для исключения доступа посторонних лиц к бакам