2 часть

Таблица 9

2.40. Максимальная ширина раскрытия трещин в местах сопряжения железобетонных конструкций не должна превышать 0,5 см.

В тех случаях, когда значения а_т будут меньше максимальной ширины трещины в конструкции сооружения, необходимо предус­матривать примене­ние гидроизоляционных материалов с более высоки­ми прочностными характеристиками, увеличивать число слоев гидро­изоляционного покрытия или предусматривать местные усиления гидроизоляции в зоне образования трещин.

Расчет гидроизоляции на отрыв по вертикальным поверхностям при осадке сооружения под действи­ем нагрузки производится по формуле

qf_и Ј R_м, (2)

где R_м, q, f_и - то же, что в формуле (1).

2.41*. Вводы инженерных коммуникаций долж­ны быть доступны для их осмотра и ремонта с внут­ренней стороны убежища. Допускается объединение их, при этом группировку вводов следует произво­дить с учетом требований соответствующих глав СНиП. На вводах водос­набжения и теплоснабжения, а также выпусках канализации следует предусмат­ривать внутри убежища установку запорной ар­матуры.

Закладные части для вводов кабелей, воздухово­дов, труб водопровода и теплоснабжения и для вы­пусков канализации следует устраивать в виде стальных патрубков с наваренными в средней их части фланцами. Установку закладных частей в ог­раждающие конструкции следует предусматривать, как правило, до бетонирования.

2.42. Закладные части для крепления защитно-герметических и герметических дверей (ставней) и вводов инженерных коммуникаций следует проек­тировать с учетом нагрузок от воздействия ударной волны. По периметру закладных частей дверей сле­дует предусматривать установку штуцеров с шагом 0,5 м для нагнетания через них раствора на расши­ряющемся цементе.

В закладных (трубчатых) частях после проклад­ки кабелей электроснабжения и связи должна пре­дусматриваться заливка свободного пространства кабельной мастикой. В других вводах свободное пространство внутри закладных частей следует заполнять уплотнительными прокладками.

2.43*. Эксплуатационный подпор воздуха при режиме фильтро­вентиляции должен предусматри­ваться 5 кгс/м². При режиме чистой вентиляции подпор воздуха в убежище следует обеспечивать за счет превышения притока над вытяжкой, величина подпора воздуха при этом не нормируется.

В проекте на плане сооружения указываются все линии герметизации убежища и средства, обеспечи­вающие герметизацию во входах и местах прохода коммуникаций.

Б. ПРОТИВОРАДИАЦИОННЫЕ УКРЫТИЙ (ПРУ)

ОБЪЕМНО-ПЛАНИРОВОЧНЫЕ РЕШЕНИЯ

2.44. В составе противорадиационных укрытий следует предусматривать помещения для размеще­ния укрываемых (основные), санитарного узла, вентиляционной и для хранения загрязненной верх­ней одежды (вспомогательные).

В неканализованных укрытиях вместимостью до 20 чел. допускается предусматривать помещение для выносной тары.

Противорадиационные укрытия для учреждений здравоохранения должны иметь следующие основ­ные помещения: для размещения больных и выздо­равливающих, медицинского и обслуживающего персонала, процедурную (перевязочную), буфетную и посты медсестер.

Размещение больных, медицинского и обслужи­вающего персонала следует предусматривать в раз­дельных помещениях, за исключением постов де­журного персонала. В противорадиационных укры­тиях больниц хирургического профиля следует до­полнительно предусматривать операционно-перевя­зочную и предоперационно-стери­лизационную пала­ты. Для тяжелобольных следует предусматривать санитарную комнату.

Противорадиационные укрытия для инфекцион­ных больных следует проектировать по индивиду­альному заданию, предусматривая раздельное раз­мещение больных по видам инфекции и выделяя при необходимости помещения для отдельных боксов.

2.45* Норму площади пола основных помещений в ПРУ на одного укрываемого следует принимать равной 0,5 м² при двухъярусном и 0,4 м² при трехъ­ярусном расположении нар.

Нормы площади помещений противорадиацион­ных укрытий для учреждений здравоохранения сле­дует принимать согласно табл. 10.

Таблица 10

2.46. При проектировании противорадиационных укрытий, размещаемых в общеобразовательных школах и детских садах-яслях, следует принимать нормы площади, кроме постов для медсестер, по поз. 17-19 табл. 10. при этом учеников-подростков 12 лет и старше следует относить к категории взрос­лых, остальных - к категории детей.

2.47*. Высоту помещений противорадиационных укрытий во вновь проектируемых зданиях следует принимать в соответствии с главой СНиП по проек­тированию помещений, используемых в мирное время, но не менее 1,9 м от отметки пола до низа выступающих конструкций перекрытий (покрытий).

Для укрытий, оборудуемых в существующих зданиях и сооружениях, следует принимать:

трехъярусное расположение нар при высоте по­мещений 2,8-3 м;

двухъярусное расположение нар при высоте по­мещений 2.2-2,4 м.

При размещении противорадиационных укрытий в подвалах, подпольях, горных выработках, пеще­рах, погребах и других заглубленных помещениях при их высоте 1,7-1,9 м следует предусматривать одноярусное расположение нар. Норма площади пола основных помещений ПРУ на одного укрываемого принимается равной 0,6 м².

Основные помещения укрытий оборудуются местами для лежания и сидения.

Места для лежания должны составлять не менее 15% при одноярусном, 20% при двухъярусном и 30% при трехъярусном расположении нар общего количества мест в укрытии. Места для лежания следует принимать размером 0,55х1,8 м.

Посты медицинских сестер следует предусмат­ривать из расчета один пост на 100 больных средней тяжести.

2.48*. Требования к санитарным узлам принимаются в соответствии с п. 2.9 настоящей главы. Количество напольных чаш (унитазов), писсуаров и умывальников для противорадиационных укрытий на предприятиях и в жилых районах следует прини­мать в соответствии со второй графой табл. 3 нас­тоящих норм.

Для противорадиационных укрытий учреждений здравоохранения, имеющих больных средней и легкой тяжести, медицинский и обслуживающий персонал, нормы, указанные в поз. 1 и 2 второй графы табл. 3 настоящих норм, следует принимать, уменьшая в 1,5 раза, а указанные в поз. 3 и 4 той же таблицы - принимать по третьей графе.

В противорадиационных укрытиях допускается проектировать санитарный узел из расчета обеспечения 50% укрываемых. Для остальных укрываемых пользование санитарными приборами следует преду­сматривать в соседних с укрытием помещениях.

Площадь помещения для выносной тары следует принимать не более 1 м².

2.49*. В противорадиационных укрытиях, имеющих вентиляцию с механическим побуждением, следует предусматривать вентиляционные помещения, размеры которых определяются габаритами оборудования и площадью, необходимой для его обслуживания.

При ручном приводе вентилятора противопыльные фильтры должны иметь защитный экран, исклю­чающий возможность прямого облучения обслужи­вающего персонала.

Толщина защитных экранов и стен вентиляционных помещений, смежных с помещениями для укры­ваемых, принимается по табл. 2а*.

2.50. Помещения для хранения загрязненной улич­ной одежды следует предусматривать при одном из выходов и отделять от помещений для укрываемых несгораемыми перегородками с пределом огнестой­кости 1 ч. Общая площадь их определяется из рас­чета не более 0,07 м² на одного укрываемого.

В укрытиях вместимостью до 50 чел. вместо помещения для загрязненной одежды допускается предусматривать устройство при входах вешалок, размещаемых за занавесями.

2.51*. Количество входов в противорадиационное укрытие следует предусматривать в зависимости от вместимости согласно прил. 1*, но не менее двух входов шириной 0,8 м.

При вместимости укрытия до 50 чел. допускается устройство одного входа, при этом вторым эвакуационным выходом должен быть люк размером 0,6х0,9 м с вертикальной лестницей или окно раз­мером 0,7х1,5 м со специальным приспособлением для выхода.

Общую ширину входов для мирного времени в помещениях, приспосабливаемых под противоради­ационные укрытия, следует принимать из расчета не менее 0,6 м на 100 чел., работающих в помещениях, но ширина каждого из входов должна быть не менее 0,8м.

КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ

2.52. Наружные ограждающие конструкции противорадиационных укрытий должны обеспечи­вать защиту укрываемых от поражающего воздейст­вия ионизирующих излучений при радиоактивном заражении местности и от воздействия ударной волны согласно прил. 1 .

Степень защиты укрываемых от ионизирующих излучении при радиоактивном заражении местности следует определять расчетом в соответствии с указанным в задании на проектирование коэффици­ентом защиты противорадиационного укрытия.

2.53*. Проемы в наружных ограждающих конструкциях, не используемые для входа или выхода из укрытия, следует заделывать во время перевода помещений на режим укрытия с учетом соблюдения условия по прил. 1* .

Вес 1 м² заделки должен соответствовать аналогич­ному весу ограждающих конструкций или быть не менее величин, определяемых расчетом по ослаб­лению излучения с учетом заданного коэффициента защиты укрытия.

2.54. Окна надземных помещений, расположен­ных за пределами зоны воздействия ударной волны и приспосабливаемых под противорадиационные укрытия, следует заделывать на высоту не менее 1,7 м от отметки пола. В верхней части окна (проема) допускается оставлять отверстие высотой 0,3 м, которое должно располагаться выше мест для лежания не менее чем на 0,2 м.

2.55. Для предотвращения заражения радиоактивными осадками основных помещений укрытий необходимо на незаложенных частях окон предус­матривать устройство занавесей. В противорадиа­ционных укрытиях следует предусматривать уст­ройство в окнах помещений, смежных с укрытием и расположенных над ним, приспособлений для навешивания занавесей или для установки легких навесных ставней (щитов), исключающих попадание радиоактивных осадков в указанные помещения.

2.56*. Повышение защитных свойств противора­диационных укрытий, размещаемых в подвалах, подпольях, надземных жилых, общественных и других зданиях или сооружениях, следует предус­матривать путем:

устройства пристенных экранов из камня или кирпича, укладки мешков с грунтом и т. п. у на­ружных стен надземных помещений на высоту 1,7 м от отметки пола;

обвалования выступающих частей стен подвалов (подполий) на полную высоту;

укладки дополнительного слоя грунта на перек­рытии и установки в связи с этим поддерживающих прогонов (балок) и стоек;

заделки лишних проемов в ограждающих конст­рукциях и устройства стенок-экранов во входах (въездах).

Все перечисленные мероприятия должны прово­диться в период перевода помещений на режим укрытия.

Устройство помещения фильтровентиляционной и установка в ней оборудования производятся за­благовременно.

2.57*. Во входах в противорадиационные укры­тия должны устанав­ливаться обычные двери. При этом в зоне возможных слабых разрушений необходимо предусматривать приспособления для удержа­ния дверного полотна в открытом положении в момент воздействия ударной волны.

2.58. Для защиты входов в укрытиях, располо­женных на первом этаже здания или в заглубленных сооружениях с въездом для автотранспорта, следует предусматривать стенки-экраны. Вес 1 м² экрана должен быть не менее веса 1 м² наружной стены укрытия или определен по расчету на ослабление излучения.

Место установки стенки-экрана определяется условиями эксплуатации, а расстояние от входного проема до экрана должно быть на 0,6 м больше ширины полотна двери (ворот). Размеры стенки-эк­рана в плане следует назначать из условия ослаб­ления и минимального попадания через входы излучения в помещения для укрываемых.

Высота стенки-экрана должна быть не менее 1,7 м от отметки пола. Допускается устройство стенки-экрана из местных материалов.

2.59. Защиту укрываемых от ионизирующих излучений, прони­кающих через входы, допускается также осуществлять путем устройства во входах поворотов на 90°, при этом толщина стены, распо­ложенной против входа, определяется расчетом.

3*. НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ

НАГРУЗКИ И ИХ СОЧЕТАНИЯ

3.1*. Ограждающие и несущие конструкции убе­жищ следует рассчитывать на особое сочетание нагрузок, состоящее из постоянных, временных длительных нагрузок и статической нагрузки, эквивалентной действию динамической нагрузки от воздействия ударной волны (эквивалентная стати­ческая нагрузка).

Конструкции должны быть, кроме того, прове­рены расчетом на основное сочетание нагрузок и воздействий при эксплуатации помещений убежищ в мирное время, а также на возникающие усилия и сохранность герметичности убежищ при возможной осадке отдельных нагруженных опор (колонн) убежищ от эксплуатационной нагрузки надземной части здания или сооружения.

3.2. Постоянная и временная длительные нагруз­ки должны опреде­ляться согласно требованиям глав СНиП по нагрузкам и воздействиям к соответствующим нормам проектирования строительных конст­рукций. Постоянную нагрузку на убежища от конст­рукций вышележащих этажей зданий или сооруже­ний при расчете на особое сочетание нагрузок следу­ет определять согласно прил. 1*.

3.3*. При расчете на особое сочетание нагрузок коэффициенты сочетания нагрузок и перегрузки к эквивалентным статическим, постоянным и времен­ным длительным нагрузкам следует принимать равными 1.

При проектировании убежищ, возводимых в сейсмических районах, расчет на сейсмическое воздействие не производится.

ДИНАМИЧЕСКИЕ НАГРУЗКИ ОТ ВОЗДЕЙСТВИЯ УДАРНОЙ ВОЛНЫ

3.4*. Динамическая нагрузка на элементы конст­рукций определяется условиями воздействия удар­ной волны на убежища в зависимости от заглубле­ния их в грунт и гидрогеологических условий (см. рисунок).

Принимается одновременное загружение всех конструкций. При этом динамическая нагрузка Р_п, кгс/см², принимается равномерно распределенной по площади и приложенной нормально к поверхнос­ти конструкции.

3.5*. Динамическую вертикальную нагрузку Р₁ на покрытия вст­роенных убежищ (рис. а-л), при расположении над ними помещений с площадью проемов в ограждающих конструкциях 10% и более или с легко разрушаемыми конструкциями¹, отдель­но стоящих убежищ и тоннелей аварийных выхо­дов, а также горизонтальную нагрузку на наружные стены убежищ, размещенных в вечномерзлых грунтах (рис. ж, з) следует принимать равной давлению во фронте ударной волны DР согласно прил. 1*.

Для покрытий убежищ, встроенных в кирпичные и панельные здания, при расположении над ними помещений с площадью проемов в ограждающих конструкциях менее 10% величину DР следует умножать на коэффициент 0,9.

Динамическую вертикальную нагрузку Р₁ на покрытия убежищ, расположенных под техничес­кими подпольями (рис. м), а также горизонтальную нагрузку Р₄ на стены, отделяющие убежище от примыкающих помещений подвалов, не защищен­ных от ударной волны (рис. б), следует принимать равной давлению во фронте ударной волны DР, умноженному на коэффициент 0,7 при расположе­нии над подпольями или подвалами помещений с площадью проемов в ограждающих конструкциях менее 10% и на коэффициент 0,8 при площади проемов 10% и более или при расположении над подвалом (подпольем) помещений с легко раз­рушаемыми конструкциями.

3.6*. Динамическую горизонтальную нагрузку Р₂, передаваемую через грунт на элементы наружных стен (рис. а, в, г, е, м), следует принимать по формуле

Р₂ = К_бDР, (3)

где К₂ - коэффициент бокового давления, принимаемый по табл. 11;

DР - давление во фронте ударной волны, кгс/см², принимаемое согласно прил. 1*.

_____________

¹ Здесь и далее под легко разрушаемыми конструкциями следует понимать наружные ограждающие конструк­ции, вес 1 м² которых не превышает 100 кгс.

Схемы приложения динамических нагрузок на конструкции

а, б - при полном заглублении встроенного убежища (а) и с примыканием (б) к помещению подвала, не защищенному от ударной волны; в, г - при неполном заглублении убежищ, обвалованных гpунтoм, с выносом бровки откоса на расстояние b₀ соответственно больше (в) и меньше (г) отношения (h₁ + h₂) n₀^-1; д - при неполном заглублении убежища открытыми участками стен (h Ј 1,5 м); е - при полном заглублении убежища и при уровне грунтовых вод выше отметки поля убежища; ж, з - при расположении убежище в вечномерзлых грунтах, при использовании основания по принципу I(ж) и по принципу II (з); и, к, л - для убежищ, встроенных в первые этажи зданий, при совмещении стен убежища и здания (и), с примыканием стен к внутренним помещениям здания (к), при расположении убежища внутри объема этажа (л); м - при расположении убежища под подвальными помещениями

При наличии данных инженерных изысканий сле­дует принимать K_б = 0,4 для песков со степенью влажности G Ј 0,5 и К_б = 0,6 - для глины с конси­стенцией 0,75 <В < 1.

Таблица 11

3.7. При уровне горизонта грунтовых вод выше отметки пола убежища (рис. е) динамическую гори­зонтальную нагрузку на элементы наружных стен, расположенных выше уровня горизонта грунтовых вод, следует определять по формуле (3) с коэффи­циентом К_б для неводонасыщенных грунтов, умно­женным на коэффициент 1,2.

Динамическую горизонтальную нагрузку на сте­ны, расположенные ниже уровня горизонта грунто­вых вод, следует определять по формуле (3) с ко­эффициентом К_б для водонасыщенных грунтов.

Примечание. Увеличение нагрузки на наружные сте­ны, расположенные ниже уровня горизонта грунтовых вод, учитывается коэффициентом К_б = 1.

3.8. Динамическую горизонтальную нагрузку Р₃ на элементы наружных стен убежища (рис. г) сле­дует определять по формуле

Р₃ = К_бК_отрDР, (4)

где К_отр - коэффициент, учитывающий отражение ударной волны и принимаемый по табл. 12;

K_б, DР - обозначения те же, что в формуле (3).

Таблица 12

3.9*. Динамическую горизонтальную нагрузку P₄ для участков наружных стен, необвалованных и воз­вышающихся над поверхностью земли, непосредст­венно воспринимающих нагрузку от ударной волны (рис. д, и), следует определять с учетом эффекта обтекания сооружения ударной волной.

При высоте выступающих частей стен убежища над поверхностью земли 1,5 м и менее (рис. д) дина­мическую нагрузку следует определять:

а) для отдельно стоящих убежищ и встроенных убежищ в здания, стены которых имеют площадь проемов 10 % и более, по формуле

; (5)

6) для встроенных убежищ в здания, стены кото­рых имеют площадь проемов менее 10%, по формуле

. (5а)

При высоте выступающей части стен над поверх­ностью земли более 1,5 м динамическую нагрузку на стены отдельно стоящих и встроенных убежищ (рис. и) следует определять по формуле (5а).

Для стен встроенных убежищ, находящихся за ограждающими конструкциями первого этажа зда­ний (рис. к, л), динамическую нагрузку следует принимать:

при площади проемов стен здания от 10 до 50% - по формуле (5);

при площади проемов более 50 %, а также для стен убежищ, находящихся за легко разрушаемыми конструкциями, - по формуле (5а);

при площади проемов менее 10% - по формуле

, (5б)

где P₁ = 0,9 DР

Динамическую горизонтальную нагрузку Pў₄ пе­редаваемую через грунт (рис. д, и, к, л), следует определять по формуле

Рў₄ = К_бР₄. (5в)

где К_б - коэффициент бокового давления, принимаемый по табл. 11;

Р₄ - нагрузка на участки стен и стены, не обвалованные грунтом.

При типовом проектировании для встроенных в первые этажи убежищ расчетную нагрузку на стены следует принимать: для убежищ, находящихся за кирпичными, блочными и панельными ограждени­ями конструкций, - по формуле (5) , за легко раз­рушаемыми конструкциями - по формуле (5а).

3.10. Динамическую нагрузку Р₅ на сплошную фундаментную плиту (рис. е) на основаниях из нескальных грунтов и при условии, что толщина слоя грунта под фундаментной плитой до скалы равна или больше величины заглубления сооружения в грунт, следует принимать равной давлению во фрон­те ударной волны DР.

При толщине слоя нескального грунта от низа фундаментной плиты до скалы меньше величины заглубления сооружения динамическую нагрузку P₅ следует принимать разной величине давления во фронте ударной волны DР, умноженной на коэффи­циент 1,2.

3.11. Динамическую нагрузку Р₅ на сплошную фундаментную плиту (рис. г) на вечномерзлых грунтах при использовании основания по принципу II следует принимать равной величине давления во фронте ударной волны DР.

Динамическую нагрузку Р₆ на сплошную фунда­ментную плиту (рис. ж) на вечномерзлых грун­тах при использовании основания по принципу II сле­дует принимать равной величине давления во фрон­те ударной волны DР, умноженной на коэффициент 1,2.

3.12. Динамическую вертикальную нагрузку на колонны, внутренние и наружные стены следует определять расчетом в зависимости от площади за­гружения и динамической нагрузки на покрытия, определяемой по п. 3.5 настоящих норм.

Динамическую нагрузку P₇ на ленточные отдель­но стоящие фундаменты следует определять расче­том в зависимости от динамической вертикальной нагрузки на стены, колонны и площади фунда­ментов.

3.13*. Динамическую горизонтальную нагрузку на участки наружных стен убежищ в местах располо­жения входов и на первые (наружные) защитно-гер­метические двери (ворота) следует определять в зависимости от типа входа, его расположения и принимать равной величине давления во фронте удар­ной волны DР, умноженной на коэффициент К_в, принимаемый согласно табл. 13*.

Динамическую горизонтальную нагрузку на защитно-герметические двери (ворота), расположен­ные в стенах встроенных в первые этажи убежищ, следует определять по формулам (5), (5а) и (56) .

Таблица 13*

3.14*. Динамическую нагрузку на внутренние стены тамбуров-шлюзов следует принимать равной динамической нагрузке на наружные стены убежища в месте расположения входа, умноженной на коэффициент 0,8.

Динамическую нагрузку на внутренние стены тамбуров входов следует принимать равной:

для убежищ II и III классов - 0,25кгс/см²;

" " IV класса - 0,15 кгс/см².

3.15*. Динамические нагрузки от ударной волны затекания на конструкции аварийного выхода, за­ проектированного в виде защищенного оголовка с шахтой и тоннелем, а также на участок стены в месте примыкания выхода следует принимать равными величине давления во фронте ударной волны DР, умноженной на коэффициент 1,6.

Динамические нагрузки от ударной волны затекания на конструкции аварийного выхода (воздухозаборного канала), запроектированного в виде защищенного оголовка с шахтой, а также на участок стены в месте примыкания шахты следует прини­мать равными величине давления во фронте ударной волны DР, умноженной на коэффициенты:

для убежищ II и III классов - 1,65;

" " IV класса - 1,8.

3.16. Динамическую нагрузку от ударной волны затекания на стены, покрытие и пол аварийного (эвакуационного) выхода, запроек­тиро­ванного в виде наклонного спуска и тоннеля следует принимать равной величине давления во фронте ударной волны DР, умноженной на коэффициент К_в, прини­маемой согласно табл. 13*.

ЭКВИВАЛЕНТНЫЕ СТАТИЧЕСКИЕ НАГРУЗКИ

3.17*. Эквивалентную статическую нагрузку на изгибаемые и внецентренно сжатые (случай "а") элементы железобетонных конс­трукций покрытий убежищ при расчете их на изгиб и поперечную силу следует принимать равной динамической нагрузке по п. 3-5 настоящих норм, умноженной на коэффициент динамичности К_д. При этом коэффициенты динамичности при расчете конструкций элементов покрытий по несущей способности на изгибающий момент следует принимать по табл. 14*, при расчете на поперечную силу - по той же таблице с увеличе­нием их на 10% для отдельно стоящих убежищ.

Эквивалентную статическую нагрузку при определении величины продольной силы для внецентрен­но сжатых элементов перекрытия следует прини­мать равной динамической нагрузке, определяемой по пп. 3.6-3-9 настоящих норм и умноженной на коэффициент динамичности К_д = 1,0.

3.18. Вертикальную эквивалентную статическую нагрузку при расчете центрально- и внецентренно сжатых (случай "б") стоек рам, колонн и внутрен­них стен следует принимать равной динамической нагрузке, определяемой согласно п. 3.12 настоящих норм и умноженной на коэффициент динамичности К_д, принимаемый по табл. 15.

Примечание. Для внецентренно сжатых элементов железобетонных конструкций случаи "а" и "б" принимаются согласно главе СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций.

Таблица 14*

Таблица 15

3.19*. Вертикальную эквивалентную статическую нагрузку на наруж­ные стены от действия ударной волны на покрытие следует принимать равной вер­тикальной динамической нагрузке, определяемой по п. 3.5 настоящих норм.

Расчет каменных наружных стен по предельному состоянию Iа, к которым примыкают (а не опирают­ся) покрытия, производится на продольную силу от нагрузки, приходящейся непосредственно на гори­зонтальное сечение стены, и от нагрузки с примыка­ющего покрытия шириной 1 м, приложенной на рас­стоянии 4 см от внутренней повер­хности стены.

При расчете наружных стен следует учитывать, что продольные силы действуют одновременно с го­ризонтальной эквивалентной статической на­грузкой.

3.20*. Горизонтальную эквивалентную статичес­кую нагрузку при расчете железобетонных изгибае­мых и внецентренно сжатых (случай "а") элементов наружных стен следует определять по формуле

q₃ = P_максК_дК₀,

где Р_макс - динамическая горизонтальная на­грузка, определяемая согласно пп. 3.5-3.9 настоящих норм;

К_д - коэффициент динамичности, принимаемый при расчете на изгибающий момент по табл. 16*, а при расчете на поперечную силу - согласно той же таблице, но с увеличением на 10 %;

К₀ - коэффициент, учитывающий увеличение давления на стены за счет горизонтальной составляющей мас­совой скорости частиц грунта, затухание волны сжатия с глубиной и снижение давления за счет движения сооружения и деформации стен. Для заглубленных и обвало­ванных стен значение коэффициента К₀ принимается равным 0,8 при расчете по предельному состоянию Iа и единице - по предельному сос­тоянию Iб. Для необвалованных стен и стен, расположенных в водона­сыщенных грунтах, коэффициент К₀ принимается равным единице.

Таблица 16*

3.21*. Горизонтальную эквивалентную статичес­кую нагрузку на внецентренно сжатые (случай "б") железобетонные стены, а также на каменные стены следует принимать:

для обвалованных стен и стен, примыкающих к помещениям подвалов, не защищенных от ударной волны, равной динамической нагрузке, определяе­мой по пп. 3.5-3.8 настоящих норм, с коэффициен­том динамичности К_д, равным 1;

для стен, расположенных ниже уровня грунтовых вод (рис. е), и необвалованных стен (рис. д, и, к, л) равной динамической нагрузке, определяемой по пп. 3.7 и 3.9 настоящих норм, умноженной на коэф­фициент динамичности К_д = 1,7, для каменных стен без продольной арматуры - К_д = 2.

3.22. Вертикальную эквивалентную статическую нагрузку на ленточные и отдельно стоящие фунда­менты следует принимать равной динамической на­грузке, определяемой согласно п. 3.12 настоящих норм, умноженной на коэффициент динамичности К_д, определяемый согласно табл. 15 настоящих норм.

При расчете сплошных фундаментных плит верти­кальную эквивалентную статическую нагрузку сле­дует принимать равной динамической нагрузке, определяемой по пп. 3.10 и 3.11 настоящих норм, умноженной на коэффициент динамичности К_д, при­нимаемый согласно табл. 17.

Таблица 17

Условия размещения фундаментной плиты	Коэффициент Кд для убежищ
	встроенных	отдельно стоящих
1. Не нескальных грунтах при рас­чете по предельному состоянию Iа	1	1
2. На водонасыщенных грунтах при расчете по предельному состоя­нию Iб	1,2	1,2
3. На скальных или вечномерзлых грунтах при использовании оснований по принципу I	1	1
4. На вечномерзлых грунтах при испо­ль­зовании основания по принципу II	1,2	1,4

3.23*. Оголовки аварийных выходов, возвышаю­щиеся над поверх­ностью земли, следует рассчиты­вать на горизонтальную эквивалентную статическую нагрузку, равную давлению во фронте ударной волны DР, умноженному на коэффициент динамич­ности К_д = 2.

При расчете оголовков на сдвиг и опрокидывание динамическую нагрузку следует принимать равной:

на стену, обращенную к взрыву, - по форму­ле (5);

на тыльную стену - 1,3 DР;

на покрытие и боковые стены - 1,25 DР.

3.24*. Эквивалентную статическую нагрузку на наружные стены в местах расположения входов, на стены тамбуров-шлюзов и тамбуров, на ограждаю­щие конструкции аварийных выходов и защитно-гермети­ческие двери следует принимать равной динамической нагрузке, определяемой согласно пп. 3.13*, 3.14*, 3.15* и 3.16 настоящих норм, умно­женной на коэффициент динамичности К_д согласно табл. 18*.

Для ограждающих конструкций аварийных выхо­дов сквозникового и тупикового типов коэффициент динамичности следует принимать К_д = 1,3.

Таблица 18*

	Коэффициент динамич­ности Кд для элементов входа
Входы	стен в местах примыка­ния входов	стен тамбуров-шлюзов	стен тамбуров	защитно-гермети­­че­ских дверей
1. Из подвалов, не защищенных от ударной волны, и из помещений первого этажа с проемностью менее 10%	1,2	1,2	1	1,3
2. Сквозниковый с перекрытым учас­тком против входного проема	1,7	1,3	1,1	1,8
3. Из помещений первого этажа в убежища, расположенные:
в подвальном (цокольном) этаже
на первом этаже
4. Из лестничных клеток при входе в лестничную клетку с улицы для убежищ, располо­женных:
в подвальном (цокольном) этаже
на первом этаже
5. Из лестничных клеток с проем­ностью менее 10% при вхо­де в лестничную клетку с улицы	1,4	1,2	1	1,5
6. Тупиковый бег оголовка или с легким (разрушаемым) па­вильоном	1,7	1,3	1,1	1,8
7. В возвышающихся над поверх­ностью открытых наружных стенах, а также вход с аппарелью	1,6	1,3	1	1,7
8. Аварийный выход с вертикальной шахтой	1.7	-	1,1	1,8
Примечание. Над чертой приведены данные для элементов входов из помещений первого этажа и лестничных клеток с площадью проемов от 10 до 50%, под чертой - с площадью проемов более 50%, а также для элементов вхо­дов из помещений с легко разрушаемыми конструкциями.

3.25*. Закладные детали для крепления дверей и ставней должны рассчитываться на эквивалентную статическую нагрузку, приложенную перпендику­лярно плоскости стены и направленную в сторону, противоположную действию ударной волны. Величи­ну этой эквивалентной статической нагрузки следу­ет принимать для убежищ II и III классов 0,25 кгс/см², для убежищ IV класса - 0,15 кгс/см².

Внутренние стены расширительных камер, распо­ложенных за противов­зрывными устройствами, дол­жны рассчитываться на экви­валентную статическую нагрузку, равную 0,2 кгс/см², независимо от класса убежища.

3.26*. Стены открытых участков и подходные тоннели входов на действие динамической нагрузки не рассчитываются, они проверяются расчетом на действие эксплуатационной нагрузки и нагрузки от веса грунта.

Устраиваемые во входах, сквозникового типа перекрытия следует рассчитывать на нагрузку, при­ложенную снизу и равную значению давления во фронте ударной волны, умноженному на коэффи­циент 0,2. Кроме того, перекрытия следует прове­рять расчетом на нагрузку от обручений вышележа­щих конструкций, равную 0,3 кг/см².

3.27*. Тоннели аварийных выходов и входов, совмещенных с аварийными выходами, на участке от устья до защитно-герметической двери (ставня) или противовзрывного устройства следует рассчиты­вать на два случая:

а) загружение только снаружи;

б) результирующее - загружение снаружи и изнутри.

Величины эквивалентных статических нагрузок снаружи определяются по пп.3.17*-3.21*, а из­нутри - по п. 3.24* настоящих норм. При этом для тоннелей, расположенных в грунте, необходимо учитывать пассивный отпор грунта.

3.28. Эквивалентные статические нагрузки на конструкции противо­радиационных укрытий следу­ет принимать согласно прил. 1*.

4. РАСЧЕТ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

4.1*. Расчет бетонных и железобетонных конст­рукций убежищ следует производить в соответствии с требованиями глав СНиП: основные положения проектирования строительных конструкций и осно­ваний, проектирование бетонных и железобетонных конструкций, а также настоящих норм.

ХАРАКТЕРИСТИКА ПРЕДЕЛЬНЫХ СОСТОЯНИЙ

4.2. Расчет конструкций убежищ на силовые воз­действия произ­водится по методу предельных со­стояний - по потере несущей способности (предель­ные состояния первой группы) и должен обеспечи­вать от:

разрушения отдельных элементов конструкций в наиболее напряженных сечениях;

потери устойчивости формы отдельными элемен­тами конструкций;

разрушения конструкций при совместном воз­действии силовых факторов и неблагоприятных влияний внешней среды.

4.3*. Расчет несущих конструкций защитных сооружений должен выполняться с учетом упруго-пластических свойств материалов - предельное состояние Iа.

Предельное состояние конструкций в упруго-пластической стадии (состояние Iа) характери­зуется началом разрушения бетона сжатой зоны в наиболее напряженных сечениях, растянутая арма­тура при этом находится в стадии развития неупругих (пластических) деформаций. Допускаются воз­никновение остаточных перемещений и наличие в бетоне растянутой зоны раскрытых трещин. По состоянию Iа рассчитываются элементы основных несущих и ограждающих конструкций убежищ. тоннели аварийных выходов.

Предельное состояние конструкций по упругой стадии работы арматуры (состояние Iб) характери­зуется достижением в растянутой арматуре напря­жений, равных расчетному динамическому сопро­тивлению арматуры, при этом напряжения в бетоне сжатой зоны, как правило, меньше расчетного ди­намического призменного сопротив­ления бетона.

Расчет железобетонных конструкций по пре­дельному состоянию Iб обеспечивает отсутствие в них остаточных деформаций. По предельному состоянию Iб следует рассчитывать конструкции убежищ, расположенные в водонасыщенном грунте.

4.4*. Предельные состояния Iа и Iб шарнирно опертых изгибаемых и внецентренно сжатых (слу­чай "а") элементов нормируются величиной К, равной отношению полного прогиба (перемещения) конструкции, достигаемого к моменту предельного состояния Y_пр, к величине упругого прогиба (пере­мещения) конструкции Y₀, при котором напряже­ние в арматуре растянутой зоны достигает значения расчетных динамических сопротивлении.

Для элементов, рассчитываемых по предельному состоянию Iа, следует принимать К = 3м соблюдать условие Y_i, Ј Y_пр, а для элементов, рассчитывае­мых по предельному состоянию Iб,- К = 1 и соблюдать условие Y_i Ј Y₀.

Величины прогибов конструкций определяются:

а) упругий прогиб изгибаемых элементов Y₀, при котором напряжения в растянутой зоне дости­гают значений R_а^д, по формуле

; (7)

б) предельный прогиб Y_пр, котором начина­ется раздробление бетона на верхней грани сжатой зоны балочных элементов, по формуле

; (8)

в) предельный прогиб Y_пр, при котором начина­ется разрушение сжатой зоны внецентренно сжатых элементов, по формуле

. (9)

где R_а^д, R_а.с^д - расчетные динамические сопротивления арматуры растяжению (сжатию) ;

R_пр^д - расчетная динамическая призменная прочность бетона;

Е_а - модуль упругости арматуры;

F_а, Fў_а - площади растянутой (сжатой) арматуры;

m, mў - коэффициенты армирования сечения растянутой (сжатой) арматуры;

аў- расстояние от равнодействующей усилий в сжатой арматуре до ближайшей грани сечения;

h₀ - рабочая высота сечения;

l₀ - расчетная длина элементов;

b - ширина прямоугольного сечения;

N - продольная сжимающая сила;

S - коэффициент, зависящий от схемы загружения элементов и условий на опорах, принимаемый согласно прил. 5;

М_р^д - изгибающий момент, при котором напряжение в арматуре достигает R_а^д, определяемый из выражения

М_р^д = F_аR_а^д(h₀ - 0,5x^д) + Fў_аR_а.с^д(0,5х^д - аў),

где ;

М_пр^д - максимальный изгибающий момент, воспринимаемый нормальным сече­нием при условии x^д = x_R^д и определяемый для прямоугольного сече­ния из выражения

М_пр^д = 0,5bh₀²R_пр^д;

x^д, x_R^д - определяются по п. 4.19 настоящих норм.

4.5. Предельное состояние Iа элементов с защем­ленными опорами или неразрезных изгибаемых и внецентренно сжатых элементов (случай "а") нормируется величиной угла раскрытия трещин в шарнире пластичности, определяемой по формуле

y_{i пр} = 0,035 + . (10)

При x^д < 0,02 y_{i пр} принимается рваным 0,2 рад,

где x^д - относительная высота сжатой зоны бетона, определяемая из выражений:

для изгибаемых элементов

;

для внецентренно сжатых элементов (случай "а")

,

m - коэффициент армирования сечения растянутой зоны, определяемый из выражения

.

Прочность элемента при работе его в упругопластической стадии (предельное состояние Iа) обеспе­чивается при условии

y_i Јy_{i пр}, (11)

где y_i - величина угла раскрытия трещин в шарнире пластичности от расчетной нагрузки с учетом коэффициента динамичности по перемещению.

МАТЕРИАЛЫ И ИХ РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ

А. Бетон

4.6*. Для сборных и монолитных бетонных и железобетонных конструкций убежищ должен применяться тяжелый бетон проектной марки не ниже М200, а для колонн и ригелей - не ниже М300.

Бетонные блоки для стен высотой 2,4 м следует предусматривать марки не ниже М100. Раствор для заделки швов сборных железо­бетонных конструк­ций принимать марки не ниже M100, а для кладки стен - не ниже М50.

4.7. При расчетах конструкций защитных соору­жений на экви­валентные статические нагрузки нормативные сопротивления бетона осевому сжа­тию призм (призменная прочность) R_пр^н и сопротив­ление осевому растяжению R_р^н принимаются в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию бетонных и железобетонных кон­струкций. При этом коэффициенты безопасности по бетону при сжатии К_б.с и растяжении K_б.р принимаются равными: К_б.с = 1,15 и K_б.р =1,25.

Таблица 19*

	Расчетные сопротивления бетона и начальные модули упругости, кгс/см2 , при проектной марке бетона
	М100	M150	M200	M250	M300	M350	M400	M450	M500	M600
Сжатие осевое (призменная проч­ность) Rпр	50	75	100	130	150	180	200	230	250	300
Растяжение осевое Rр	5,8	7,6	9,2	10,4	12	13,2	14,4	15,2	16	17,6
Модуль упругости бетона естест­венного твердения ЕбЧ105	1,9	2,3	2,6	2,9	3,2	3,4	3,6	3,8	4,0	4,2
Примечание. Модуль упругости бетона, подвергнутого тепловой обработке при атмосферном давлении, принимается равным 0,9Еб.

4.8* Расчетные динамические сопротивления бетона в проектируемых конструкциях защитных сооружений следует принимать равными расчетным сопротивлениям бетона при расчете на эквивалент­ные статические нагрузки согласно табл. 19* умноженным на коэффициент динамического упроч­нения бетона, принимаемый равным:

при расчете по предельному состоянию Iа

К_у.б = 1,2;

при расчете по предельному состоянию Iб

К_у.б = 1,3.

4.9. Расчетные сопротивления бетона, указанные в табл. 19* следует умножать на коэффициенты условий работы бетона, принимаемые по табл. 20.

Таблица 20

Факторы, обусловливающие введение коэффициентов условий работы бетона	Коэффициенты условий работы бетона
	условные обозначения	величины коэффициентов
1. Попеременное замораживание и оттаивание при эксплуатации кон­струкций в водона­сыщен­ном со­стоянии и расчетной зимней тем­пературе наружного воздуха:
ниже минус 20 до минус 40°С включительно	mб3	0,85
ниже минус 5 до минус 20°С включительно	mб3	0,9
минус 5°С и выше	mб3	0,95
2. Попеременное замораживание и оттаивание в условиях эксплуатации конструкций при эпизоди­ческом водонасыщении при рас­четной зимней температуре наруж­ного воздуха:
ниже минус 40°С	mб3	0,9
минус 40°С и выше	mб3	1
3. Бетонные конструкции	mб5	0,9
4. Нарастание прочности бетона по времени, кроме бетонов марки M600 и выше и бетонов на глино­земистом цементе, алюминатных и али­товых портландцементах	mб.т	1,25
5. Бетонные и железобетонные эле­менты завод­ского изготовления	mб.и	1,15

4.10. Расчетное динамическое сопротивление бетона срезу R_ср^д следует принимать равным рас­четному сопротивлению бетона осевому сжатию (призменная прочность) R_пр согласно табл. 19*, умноженному на коэффициент, равный 0,25.

Б. Арматура

4.11*. Выбор арматурных сталей для железобетон­ных конструкций убежищ должен производиться с учетом требований главы СНиП по проектирова­нию бетонных и железобетонных конструкций и согласно табл. 21* настоящих норм.

Для закладных деталей и соединительных накладок должна применяться прокатная углеро­дистая сталь класса С38/23 согласно требованиям главы СНиП по проектированию стальных конст­рукций. При этом коэффициент упрочнения стали следует принимать К_у = 1,4 и коэффициент усло­вий работы m = 1,1.

Таблица 21*

Назначение арматуры	Степень применения	Класс арматуры
1. Продольная рабочая растянутая и	Рекомендуется	A-III, A-IV
сжатая арматура, определяемая рас­че­том	Допускается	А-II
2. Продольная рабочая сжатая,	Рекомендуется	А-III, A-IV
арматура, опре­деляемая расчетом	Допускается	А-II
3. Поперечная арматура, определяе-	Рекомендуется	A-III, А-II
мая расчетом	Допускается	A-I
4. Конструктивная арматура	Рекомендуется	A-I, Bр-I
	Допускается	A-II, B-I (при отсутс­т­вии Вр-I)

4.12* При расчете железобетонных конструкций убежищ на эквивалентные статические нагрузки (по предельному состоянию первой группы) расчет­ные сопротивления рабочей стержневой горяче­катаной арматуры классов А-I, А-II и А-III, назна­чаемой для сечений элементов, следует принимать численно равными нормативным сопротивлениям арматурных сталей согласно главе СНиП по проек­тированию бетонных и железобетонных конструк­ций, с учетом коэффициента надежности по арма­туре К_а, равного 1.

При назначении в конструкциях убежищ арматур­ной стали класса A-IV ее расчетное сопротивление определяется по нормативному сопротивлению, принимаемому по указанной в этом пункте главе СНиП, с учетом коэффициента надежности по арматуре К_а, равного 1,2(1,1).

Расчетное сопротивление проволочной арматуры класса Вр-I определяется по нормативному сопро­тивлению растяжению, принимаемому согласно главе СНиП по проектированию бетонных и железо­бетонных конструкций, с учетом коэффициента надежности по арматуре К_а, равного 1.1.

Примечание. В скобках указан коэффициент надежности по арматуре класса A-IV для условий проектирования конструкций, изготовляемых или возводимых после 1 января 1983 г.

4.13*. Расчетные динамические сопротивления арматуры R_а^д, R_а.х^д, R_а.с^д следует определять по расчетным сопротивлениям, указанным в табл. 22*, умножая их на коэффициенты динамического упрочнения арматурной стали, приведенные в табл. 23*.

Расчетные сопротивления арматуры классов A-I, А-II и А-III, указанные в табл. 22* при расчете конструкции на изгиб следует умножать на коэффи­циент условий работы m_б, равный 1,1.

Таблица 22*

	Расчетные сопротивления арматуры при расчете конструкций на эквивалентные статические нагрузки, кгс/см2			Модуль упруго­сти кгс/см2	Относи­тель­ные удлине­ния при разрыве d, %
	растяжению		сжатию Rа.с
Вид и класс арматуры	продольной и попереч­ной при рас­чете норма­ль­­ных и нак­лон­ных сече­нии на дей­ст­вие изги­бающего мо­мента Rа	поперечной (хомутов и отогнутых стержней) при расчете наклон­ных сечений на действие попе­речной силы Rа.х
1. Горячекатаная гладкая стер­ж­невая класса A-I	2400	1900	2400	2,1Ч106	25
2.Горячекатаная периодичес­ко­го про­филя стержневая:
класса А-II	3000	2400	3000	2,1Ч106	25-19
класса A-III	4000	3200	3600	2Ч106	14
класса A-IV	5000	4000	4000	2Ч106	6
	(5400)	(4200)
3. Проволочная арматура кла­сса Вр-I:
диаметром 3 мм	3850	3100	3850	2Ч106	2-6
4 мм	3750	3000	3750	2Ч106	2-6
5мм	3550	2800	3550	2Ч106	2-6
	(3700)	(2850)	(3700)
Примечания: 1. В сварных каркасах, в которых стержни, рассчитываемые на действие поперечной силы, предусматри­ваются из арматуры класса А-III диаметром меньше 1/3 диаметра продольных стержней, значение Rа.х принимается равным: для диаметров 6-8 мм - 2500 кгс/см2, для диаметров 10-40 мм - 2600 кгс/см2. 2. В расчетных сопротивлениях Rа.х, в соответствии с главой СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, учтен коэффициент условий работы поперечной арматуры на действие поперечной силы. 3. В скобках указаны расчетные сопротивления арматуры для условий проектирования конструкций, изготовляемых или возводимых после 1 января 1983 г. 4. Значения Rа.х, в случае применения проволочной арматуры класса Вр-I в вязаных каркасах, следует увеличивать по сравнению с указанными в табл. 22* на 100 кгс/см2 для каждого диаметра проволоки.

Таблица 23*

Условия применения арматурной стали	Условные обозначе­ния коэффи­циентов	Значения Ку.р и Ку.с для арматуры классов
		А-I	A-II	А-III	A-IV	Вp-I
1. В растянутой зоне	Ку.р	1,35	1,30	1,25	1,05	1,0
2. В сжатой зоне	Ку.с	1,1	1,1	1,1	1,0	1,0

РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ПРОЧНОСТИ

4.14. Расчет элементов железобетонных кон­струкций убежищ по прочности должен произво­диться для сечений, нормальных и наклонных к продольной оси элементов. Кроме того, должен производиться расчет элементов на местное дей­ствие нагрузки (смятие и продавливание) .

Расчет сечений изгибаемых и внецентренно сжа­тых элементов сборно-монолитных конструкций производится так же, как монолитных. В рабочую высоту сечения следует включать высоту сборных элементов, при этом необходимо обеспечивать совместную их работу.

Сборно-монолитные железобетонные конструк­ции должны прове­ряться расчетом на воздействие скалывающих напряжении.

4.15. Расчет прочности элементов железобетон­ных конструкций по сечениям, нормальным к оси элемента, производится исходя из следующего:

сопротивление растянутого бетона не учитыва­ется, и все растягивающие усилия передаются на арматуру, причем напряжения в ней принимаются равными расчетным динамическим сопротивлениям арматурной стали на растяжение;

сопротивление бетона сжатию принимается рав­ным динамическому сопротивлению бетона, а эпюра напряжений в сжатой зоне условно считается прямоугольной (в отдельных случаях принимается трапе­циевидной с коэффициентом полноты 0,75);

сжимающие напряжения в арматуре сжатой зоны элементов принимаются равными динамичес­ким расчетным сопротивлениям арматурной стали на сжатие.

4.16*. Определение внутренних усилий (изгибаю­щих моментов, продольных и поперечных сил) в элементах конструкций защитных сооружений сле­дует производить по правилам строительной меха­ники от нагрузок, определяемых согласно требова­ниям п. 3.1* настоящих норм.

Расчет конструкций убежищ целесообразно производить в целом как рамы. В случае с неуравно­вешенными внешними нагрузками расчет конструк­ции убежищ следует производить как рамы с допол­нительными стержнями или, условно разрезав по стенам, рассчитать раздельно покрытие и фунда­ментную плиту как неразрезные балки.

При расчете поэлементно следует учитывать перераспределение усилий.

При расчете статически неопределимых балочных и рамных систем на эквивалентные статические нагрузки по состоянию Iа допускается учитывать перераспределение усилий между опорой и пролетом вследствие пластических деформаций или появления трещин. При этом уменьшение на опоре изгибающего момента, получаемого по расчету на эквивалентные статические нагрузки, допус­кается до 50 % для балок и 30 % для плит перекры­тий и фундаментов.

Для сборно-монолитных и монолитных балоч­ных плит покрытий (за исключением плит без­балочных покрытий) заглубленных защитных со­оружений, рассчитываемых без учета распора, возникающего вследс­твие ограничения горизонталь­ных перемещений опорных сечений, заделанных в железобетонные стены или ригели, следует умень­шать рабочую арматуру в пролете:

на 20 % - при x^д Ј 0,2;

на 15% - при 0,2 < x^д Ј 0,3;

на 10% - при 0,3 < x^д Ј 0,4.

При x^д > 0,4 влияние распора не учитывается.

Динамическую прочность сборных изгибаемых железобетонных элементов, имеющих закрепление на концах или надежное замоноличивание, с учетом распора можно определить по методике, изложен­ной в прил. 11*.

4.17. При применении в защитных сооружениях предварительно напряженных железобетонных кон­струкций предельное усилие, отвечающее расчетным динамическим характеристикам материалов при расчете на эквивалентные статические нагрузки, должно быть больше усилия, вызывающего образо­вание трещин в убежищах, не менее чем на 25 %.

В предварительно напряженных конструкциях, используемых для убежищ, не допускается приме­нять арматуру, для которой относи­тельное удли­нение при разрыве d меньше 4 %. Предварительно напря­же­нные конструкции, в которых арматура не имеет сцепления с бетоном, применять в убежищах не допускается.

А. Внецентренно сжатые элементы

4.18. Расчет внецентренно сжатых элементов на действие сжимающей продольной силы N произво­дится в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию бетонных и железо­бето­н­ных конструкций. Для случая, когда расчетный экс­центриситет продольной силы е равен нулю, а рас­четная длина элемента l₀ Ј 20h, расчет сжатых элементов допускается производить из условия

N = j[R_пр^дF + R_а.с^д(F_а + Fў_а)]. (12)

где j - коэффициент, принимаемый по главе СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций;

F_а - площадь сечения растянутой арма­туры, см²;

Fў_а - площадь сечения сжатой арматуры, см²;

F - площадь сечения элемента, см²;

N - продольная сила от действия постоянных, длительных и кратковременных (эквивалентных статических) нагрузок, определяемая из выражения

N = N_экв.ст + N_дл;

R_пр^д - расчетная динамическая призменная прочность бетона;

R_а.с^д - расчетное динамическое сопротивление сжатию арматуры.

4.19. Расчет сечений, нормальных к продольной оси элемента, когда внешняя сила действует в плоскости оси симметрии сечения и арматура со­средоточена у перпендикулярных указанной плос­кости граней элемента, должен производиться в зависимости от соотношения между величиной относительной высоты сжатой зоны бетона x^д, определяемой из соответствующих условий равно­весия, и граничным значением относительной вы­соты сжатой зоны бетона x_R^д, при котором пре­дельное состояние элемента наступает одновре­менно с достижением в растянутой арматуре напря­жения, равного расчетному динамическому сопро­тивлению арматуры растяжению.

Расчет производится:

при x^д Ј x_R^д - с учетом расчетных динами­ческих сопротивлении арматуры;

при x^д > x_R^д - с учетом напряжений, дости­гаемых в арматуре, по формуле

. (13)

где x^д - относительная высота сжатой зоны бетона, определяемая из выражения

или ;

h₀ - рабочая высота сечения;

х^д - высота сжатой зоны бетона при эквивалентной статической нагрузке;

R_а^д - расчетное динамическое сопротивление растяжению арматуры;

s_а^д - напряжение в растянутой арматуре, не достигшей предела текучести;

m - коэффициент армирования сечения растянутой зоны.

4.20*. Величина x_R^д определяется по формуле

, (14)

где x₀^д - характеристика сжатой зоны бетона, определяемая по формуле

x₀^д = 0,85 - 0,0008R_пр^д. (14а)

где R_пр^д - расчетная динамическая призменная прочность бетона.

4.21*. Расчет прямоугольных сечений внецентренно сжатых элементов, указанных в п. 4.19 на­стоящей главы, следует производить:

а) при Ј x_R^д - по формуле

Ne Ј R_пр^дbx^д(h₀ - 0,5x^д) + R_а.с^дFў_а(h₀ - aў). (15)

при этом высота сжатой зоны определяется по формуле

N + R_пр^дF_а - R_а.с^дFў_a = R_пр^дbx^д; (16)

б) при x^д = і x_R^д по формуле (15), при этом высота сжатой зоны определяется:

для элементов из бетона марки М400 и ниже с ненапрягаемой арматурой классов А-I, А-II, A-III и A-IV - по формуле

N + s_а^дF_a - R_а.с^дFў_a = R_пр^дbx^д, (17)

где s_а^д - определяется по формуле (13).

При расчете железобетонных наружных стен значение эксцентриситета е в формуле (15) сле­дует определять из выражения

, (17а)

где М - момент от горизонтальной эквивалентной статической нагрузки, опре­деляемой по пп. 3.20* и 3.21*;

N - продольная сила от вертикальной эквивалентной статической нагрузки, определяемой по п. 3.19*;

h - толщина стены;

a - расстояние от равнодействующей усилий в растянутой арматуре до ближайшей грани сечения;

К_е - коэффициент, учитывающий изменение эксцентриситета во времени и принимаемый по табл. 23а*.

Таблица 23*

Расчетные условий	Коэффициент Ке, для убежищ класса
	А-II	А-III	A-IV
Предельное состояние Iа	0,90	0,95	1,0
Предельное состояние Iб	1	1,6	1,7

Б. Изгибаемые элементы

4.22*. Расчет прочности по сечениям, нормальным к продольной оси элемента, производится с учетом граничного значения относи­тельной высоты сжатой зоны бетона x_R^д.

С целью предотвращения хрупкого разрушения изгибаемых элементов, рассчитываемых по пре­дельному состоянию Iа, необходимо уменьшать подсчитываемое по формуле (14а) значение x^д на 10%.

4.23. Расчет прямоугольных сечений, нормальных к продольной оси элемента, при Ј 0,9 x_R^д должен производиться по формуле

М Ј R_пр^дbx^д(h₀ - 0,5х^д) + R_а.с^дFў_a(h₀ - aў), (19)

при этом высота сжатой зоны х^д определяется из формулы

R_а^дF_a - R_а.с^дFў_a = R_пр^дbx^д. (20)

РАСЧЕТ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО НАКЛОННЫМ СЕЧЕНИЯМ

4.24. При расчете элементов на действие попереч­ной силы от эквивалентных статических нагрузок должны соблюдаться условия:

а) при расчете по предельному состоянию Iа

Q Ј 0,45R_пр^дbh₀; (21)

б) при расчете по предельному состоянию Iб

Q Ј 0,35 R_пр^дbh₀. (22)

В формулах (21) и (22) значение для бетонов марок выше М400 принимается как для бетона марки М400. При расчете сечений с переменной шириной по высоте принимается наименьшее зна­чение ширины.

4.25. Расчет изгибаемых элементов на действие поперечных сил допускается не производить, если соблюдается условие

Q Ј 0,6R_р^дbh₀. (23)

Значения правой части формулы (23) увеличиваются на 25% для сплошных плоских плит. При соблюдении условия (23) в сплошных плоских плитах поперечная арматура ставится конструк­тивно.

4.26. Расчет элементов с поперечной арматурой должен произво­диться по формуле

Q = SR_а.х^дF^х + SR_а.х^дF₀ sina + Q_б. (24)

где Q - поперечная сила, действующая в наклонном сечении, т.е. равнодейст­вующая всех поперечных сил от внешней нагрузки, расположенных по одну сторону от рассматривае­мого наклонного сечения;

SR_а.х^дF^х +

+SR_а.х^дF₀ sina - сумма поперечных усилий, воспринимаемых соответственно хомутами и отогнутыми стержнями. пересекающими наклонное сечение;

a - угол наклона отогнутых стержней к продольной оси элемента в наклонном сечении;

Q_б - поперечное усилие, воспринимаемое бетоном сжатой зоны в наклонном сечении.

Величина Q_б для изгибаемых и внецентренно сжатых элементов определяется по формуле

, (25)

где С - длина проекции наклонного сечения на продольную ось элемента;

b, h₀ - принимаются в пределах наклонного сечения.

4.27. Для изгибаемых и внецентренно сжатых элементов постоянной высоты, армированных хому­тами, длина проекции наклонного сечения на про­дольную ось элемента, отвечающая минимуму его несущей способности по поперечной силе (при отсутствии внешней нагрузки в пределах наклон­ного сечения), С₀ определяется по формуле

, (26)

а величина поперечной силы Q_х.б, воспринимае­мой хомутами и бетоном в наклонном сечении с длиной проекции С₀, - по формуле

. (27)

где q_х - усилие в хомутах на единицу длины элемента в пределах наклонного сечения, определяемое по формуле

, (28)

и - расстояние между хомутами, см.

4.28. Применение изгибаемых элементов без поперечной арматуры в конструкциях убежищ не допускается.

В противорадиационных укрытиях элементы без поперечной арматуры следует рассчитывать согласно требованиям главы СНиП по проектиро­ванию бетонных и железобетонных конструкций, с учетом дополнительных нагрузок

4.29. Расчет на продавливание плитных конструк­ций (без поперечной арматуры) от действия сил, равномерно распределенных на ограниченной пло­щади, должен производиться по формуле

Р Ј R_р^дb_срh₀, (29)

где Р - продавливающая сила;

b_ср - среднее арифметическое значение величин периметров верхнего и нижнего оснований пирамиды, образующейся при продав­ливании, в пределах рабочей высоты сечения h₀;

R_р^д - расчетною динамическое сопротивление бетона растяжению.

При определении величин b_ср и Р предполагается, что продавли­ванием происходит по боковой поверх­ности пирамиды, меньшим основанием которой служит площадь действия продавливающей силы, а боковые стороны наклонены под углом 45° к горизонтали.

При продавливании по поверхности пирамиды с углом наклона боковых граней больше 45° правая часть формулы (29) умножается на вели­чину h_­0/с, но не более 2,5 (где с - длина гори­зонтальной проекции боковой грани пирамиды продавливания).

4.30. При установке в пределах пирамиды продавливания поперечной арматуры расчет должен производиться из условий:

P Ј R_а.х^дF_х.п; (30)

Р Ј 1,4 R_р^дb_срh₀, (31)

где F_х.п - суммарная площадь сечения поперечной арматуры, пересекающей боковые по­верхности пирамиды продавливания;

R_а.х^д - расчетное динамическое сопротивление поперечной арматуры.

Указанные требования распространяются на плиты толщиной не менее 20 см, а также на ленточ­ные и столбчатые фундаменты, в пазы которых заделываются сборные стеновые панели и колонны.

При этом расчет на продавливание следует вести исходя из возможности продавливания железо­бетона, расположенного ниже дна стаканного или паза ленточного фундаментов.

Поперечная арматура, устанавливаемая в плитных элементах в зоне продавливания, должна иметь достаточную анкеровку по концам. Кроме того, должна быть обеспечена передача поперечного усилия с продольной арматуры на хомуты. Ширина зоны постановки хомутов должна быть не менее 1,5 высоты сечения.

РАСЧЕТ НА СКАЛЫВАНИЕ

4.31*. Неразрезные сборно-монолитные изгибае­мые конструкции над промежуточными опорами должны быть проверены расчетом на скалывающие напряжения, возникающие на поверхности кон­такта материалов, по формуле

. (32)

Предельное значение этих напряжении находится из выражения

t_пр = 0,25R_пр^дК_пов, (33)

где Q - поперечная сила в рассматриваемом сечении элемента;

К_пов - коэффициент, учитывающий степень шероховатости поверхности сборного элемента и принимаемый согласно табл. 24.

Таблица 24

Характеристика шероховатости поверхности бетона	Значение коэффициента Кпов
1. Гладкая (заглаженная) поверхность	0,45
2. Поверхность с естественной шероховатостью	0,60
3. Поверхность с наличием местных углублений (1,5х1,5х1,0 см) с шагом 10х10 см	0,65
4. Поверхность со втопленной щебенкой размером 20-40 мм через 50-70 мм в свежеуложенный и уплотненный бетон	0,80
5. Поверхность свежеуложенного бе­тона сборного элемента, обрабо­танная 15% -ным раствором сульфитно-спиртовой барды с после­дующим удалением несхватившегося слоя бетона пескоструйным аппаратом	1,0

Если t > t_пр, то следует предусматривать выпуски поперечной арматуры из сборного эле­мента в слой монолитного бетона нормально к поверхности и в количестве, определяемом расче­том на поперечную силу.

5* РАСЧЕТ УБЕЖИЩ ИЗ КАМЕННЫХ И ДРУГИХ МАТЕРИАЛОВ, ОСНОВАНИЙ И СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ

РАСЧЕТ УБЕЖИЩ ИЗ КАМЕННЫХ И ДРУГИХ МАТЕРИАЛОВ

5.1. В каменных и армокаменных конструк­циях следует применять материалы с проектными марками по прочности на сжатие не ниже: кирпич - 100, бутовый камень - 150, раствор для кладки - 50.

5.2. Расчетные динамические сопротивления кладки из каменных материалов в конструкциях следует принимать равными расчетным сопротивлениям согласно главе СНиП по проектированию каменных и армокаменных конструкций, умно­женным на коэффициент динамического упрочне­ния К_у = 1,2.

5.3. Расчетные динамические сопротивления для листового и профильного проката в конструкциях следует принимать равными расчетным сопротивлениям согласно главе СНиП по проектированию стальных конструкций, умноженным на коэффи­циент динамического упрочнения К_у = 1,4 и коэф­фициент условий работы m = 1,1.

При расчете сварных соединений стальных кон­струкций коэффициент динамического упрочнения К_у.св следует принимать равным 1.

5.4. Расчетные динамические сопротивления для дерева, приме­няемого в конструкциях, следует принимать равными расчетным сопротивлениям согласно главе СНиП по проектированию деревян­ных конструкций, умноженным на коэффициент динамического упрочнения К_у = 1,4.

5.5*. Расчет элементов каменных и армокаменных конструкций следует производить по предель­ным состояниям первой группы в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию каменных и армокаменных конструкций.

Расчет стен из каменных материалов при е₀ Ј 0,7_у, производится без проверки растянутой зоны на раскрытие трещин. При этом наибольшая величина эксцентриситета е₀ при расчете по несущей способности должна удовлетворять условиям при расчете:

по предельному состоянию Iа - е₀ Ј 0,95_у;

по предельному состоянию Iб - е₀ Ј 0,8_у,

где у - расстояние от центра тяжести сечения элемента до края сечения в сторону эксцентриситета.

При обеспечении совместной работы каменной кладки и железобетона расчет конструкций следует производить по методике, изложенной в прип.12*.

РАСЧЕТ ОСНОВАНИЙ И ФУНДАМЕНТОВ

5.6*. Расчет оснований убежищ должен произво­диться в соответствии с требованиями глав СНиП по проектированию оснований зданий и сооруже­ний.

Расчет оснований убежищ, сложенных скаль­ными грунтами, а также водонасыщенными глинис­тыми и заторфованными грунтами, производится по несущей способности на основное и особое сочетания нагрузок. При этом расчетные сопротив­ления оснований из скальных грунтов следует принимать равными временным сопротивлениям образцов скального грунта на одноосное сжатие в водонасыщенном состоянии, умноженным на коэффициент динамического упрочнения К_у = 1,3.

Расчет оснований, сложенных нескальными грунтами, производится по деформации на основное соче­тание нагрузок. При этом отношение площади фундаментов в плане под стенами и колоннами к площади покрытия (площади сбора нагрузки) следует принимать не менее: для убежищ II класса - 0,15, III класса - 0,1 и IV класса - 0,05.

Расчет конструкции фундамента на прочность должен произво­диться на особое сочетание наг­рузок, при этом эквивалентную статическую на­грузку следует принимать по п. 3.22 настоящих норм.

5.7* Требования к проектированию защитных сооружений, возводимых в районах распростране­ния вечномерзлых грунтов, определяются, согласно главе СНиП по проектированию оснований и фунда­ментов на вечномерзлых грунтах, выбором прин­ципа использования мерзлых грунтов в качестве основания, расчетной температурой грунтов и их температурным режимом в процессе строительства и эксплуатации сооружений. Требования в отноше­нии встроенных сооружений и самого здания должны быть едиными.

Отдельно стоящие заглубленные сооружения могут проектироваться с выбором принципа исполь­зования вечномерзлых грунтов в качестве основа­ния независимо от принципа, принятого дня окружающих зданий, если эти сооружения располага­ются на расстоянии, исключающем взаимное тепло­вое влияние. При этом следует учитывать использо­вание вечномерзлых грунтов в качестве основания:

принцип I - грунты основания сохраняются в мерзлом состоянии в течение всего периода строи­тельства и эксплуатации здания или сооружения;

принцип II - допускается оттаивание грунтов основания.

5.8. В качестве фундаментов отдельно стоящих сооружений следует использовать плитные, ленточ­ные, столбчатые или свайные фунда­менты. При принципе I использования вечномерзлых грунтов в качестве основания в них должны быть предус­мотрены трубы или каналы с подачей хладоносителя при помощи естественного или механичес­кого побуждения для поддержания расчетной тем­пературы вечномерзлых грунтов в основании соору­жения.

Выбор типа охлаждающих устройств определя­ется особенностями местных условий (темпера­тура воздуха, количество ветреных дней и направ­ление ветра) и теплотехническим расчетом.

5.9. При проектировании следует учитывать, что вентиляционные трубы, короба или каналы должны быть доступны для периодического осмотра и очистки от льда, а также должен быть обеспечен отвод воды из труб и сборного коллектора.

Поверхность сооружения, соприкасающаяся с грунтом в пределах сезонного промерзания-оттаива­ния, должна покрываться обмазками или пленками, снижающими силы морозного выпучивания.

5.10. Расчетные динамические сопротивления вечномерзлых грунтов следует принимать равными нормативным сопротивлениям, согласно главе СНиП по проектированию оснований и фундаментов на вечномерзлых грунтах, умноженным на коэф­фициент условий работы m = 1,2 и коэффициент динамического упрочнения К_у, равный:

6 - для грунтов в твердомерзлом состоянии;

4 - для грунтов в пластично-мерзлом состоянии.

РАСЧЕТ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ

5.11. Расчет свайных фундаментов должен произ­водиться в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию свайных фундаментов и глубоких опор.

Несущую способность свай следует определять как наименьшее из значений, полученных при расчетах на особое сочетание нагрузок (с учетом действия ударной волны) по сопротивлению:

грунта основания сваи;

материала сваи, определяемому в соответствии с нормами проекти­рования бетонных и железо­бетонных конструкций.

5.12. Несущая способность Р_св, тс, висячих свай по условию сопротивления грунта основания опре­деляется по формуле

, (34)

где Р_ст - несущая способность одной сваи, то, при воздействии статической нагрузки, определяемая по главе СНиП по проектированию свайных фунда­ментов и глубоких опор;

DР₁ - давление во фронте ударной волны, тс/м² (DР₁ =10 DР; DР- давление, кгс/см², принимаемое согласно прил 1*);

Кb, К_v, К_z - коэффициенты, учитывающие несов­падение по времени максимума дав­ления в ударной волне, скорости и перемещения свайного фундамента, принимаемые: К_v = 1 м/с; К_z = 0,015 м; Кb = 0,7 для фунда­ментов под наружными стенками и Кb = 0,44 для внутренних стен (колонн);

п - количество разнородных слоев грунта;

v_i - коэффициент Пуассона для 1-го слоя грунта, определяемый по главе СНиП по проектированию оснований зда­ний и сооружений;

П_i - периметр поперечного сечения сваи в середине 1-го слоя грунта, м;

Н_гр - толщина 1-го слоя грунта, м, соприкасающегося с боковой поверхно­стью сваи;

j_i - угол внутреннего трения 1-го слоя грунта, определяемый по главе СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений;

v_н - коэффициент Пуассона для слоя грунта под острием сваи, определяе­мый по главе СНиП по проектиро­ванию оснований зданий и сооруже­ний;

а_1в, а_1н - скорости распространения упруго-пластических волн в слое грунта у подошвы ростверка и у острия сваи, м/с, принимаемые по табл. 25;

r_в, r_н - параметр грунта под ростверком и под острием сваи, тсЧс²/м⁴ прини­маемый по табл. 25;

F_р - площадь подошвы ростверка, опре­деляемая методом подбора, прихо­дящаяся на одну сваю, м², за вы­четом площади F₀;

F₀ - площадь опирания, м², на грунт сваи, принимаемая по главе СНиП по проектированию свайных фунда­ментов и глубоких опор.

5.13. При определении несущей способности вися­чих свай с уширением у острия, погруженных без заполнения пазух выше уширения или с неуплотнен­ной засыпкой, суммирование по слоям при вычис­лении первого слагаемого в формуле (34) следует распространять только на слои грунта, лежащие в пределах цилиндрической (призматической) части уширения сваи.

Таблица 25

Характеристика грунтов в соответствии с главой СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений	Параметр грунта тс.с2/м4	Скорость распространения упругопластичес­ких волн а1, м/с
1. Насыпной грунт, уплотненный со степенью вла­ж­ности G Ј0,5	0,16	150
2. Песок крупный и средней крупности при сте­пени влажности G Ј 0,8	0,17	250
3. Суглинок тугопластичный и плотнопластичный	0,17	300
4. Глина твердая и полутвердая	0,2	500
5. Лесс, лессовидный суглинок при показателя просадочности П= 0,17	0,15	200
6. Грунт при относительном содержании расти­тельных остат­ков q > 0,6 (торф)	0,1	100
7. Илы супесчаные глинистые	0,15-0,19	500
8. Водонасыщенный грунт (ниже уровня гру­н­товых вод) при степени влажности:
G >0,9	0,2	1500
G Ј0,8	0,19	450
Примечание. Для промежуточных значений характеристик r и q, приведенных в таблице, допускается применить интерполяцию.

5.14. Несущая способность свай-стоек Р_ст, тс, по условию сопроти­в­ления грунта основания (сваи) определяется в соответствии с требо­ваниями главы СНиП по проектированию свайных фундаментов и глубоких опор с учетом динамического упроч­нения основания согласно пп. 5.6 и 5.10 настоящих норм.

5.15. Количество свай и свай-оболочек N_св в фундаменте убежища определяется по формуле

, (35)

где Р_с - постоянная нагрузка, тс, передавае­мая на рассчитываемую часть фунда­мента от вышележащих конструкций и принимаемая согласно прил. 1*;

F_п - площадь покрытия, м², с которой собирается нагрузка от ударной волны на рассчитываемую часть фундамента;

К_д - коэффициент динамичности, прини­маемый по условию сопротивления:

а) грунта оснований свай К_д = 1;

б) материала сваи для висячих свай К_д = 1 и для свай-стоек К_д = 1,8;

DР₁ - то же, что и в формуле (34);

Р_св - несущая способность сваи, тс.

6*. РАСЧЕТ ПРОТИВОРАДИАЦИОННОЙ ЗАЩИТЫ

6.1*. Ограждающие конструкции убежищ должны обеспечивать осла­б­ление радиационного воздействия до допустимого уровня.

Степень ослаблении радиационного воздействия выступающими над поверхностью земли стенами и покрытиями убежищ следует определять по формуле

, (36)

где А - требуемая степень ослабления, принимаемая согласно прил. 1;

К_gi - коэффициент ослабления дозы гамма-излучения преградой из i слоев материала, равный произведению значений Кg для каждого слоя, принимаемых по табл. 26*;

К_ni - коэффициент ослабления дозы нейтронов преградой из i слоев материала, равный произведению значений К_n для каждого слоя, принимаемых по табл. 26*;

К_р - коэффициент условий расположения убежищ, принимаемый по формуле

, (36а)

где К_зас - коэффициент, учитывающий сниже­ние дозы проникающей радиации в застройке и принимаемый по табл. 27*;

К_зд - коэффициент, учитывающий ослабле­ние радиации в жилых и производ­ственных зданиях при расположении в них убежищ и принимаемый по табл. 27а*.

6.2*. Для материалов, близких по химическому составу к приве­денным в табл. 26*, но отличающихся плотностью, коэффициенты К_g и К_п следует опре­делять для толщины приведенного слоя Х_прr, рассчитываемого из выражения

, (36а)

где r - плотность вещества с известными значениями К_п и К_g;

Х - толщина слоя вещества с плот­ностью r_х, для которого определя­ется приведенная толщина Х_прr.

Таблица 26*

Тол­щина слоя мате­риала см	Коэффициент ослабления дозы гамма-излучения и нейтронов проникающей радиации толщей материала
	бетон r =2,4 г/см3, влажность 10%		кирпич r=1,84г/см3, влажность 5%		грунт r=1,95г/см3, влажность 19%		дерево r=0,7г/cм3, влажность 30%		полиэтилен r= 0,94 г/см3		сталь r = 7,8 г/см3
	Кп	Кg	Кп	Кg	Кп	Кg	Кп	Кg	Кп	Кg	Кп	Кg
10	6,2	2,0	3,7	1,7	6,5	1,7	12	1,0	22	1,0	4,7	17
15	12	3,5	5,5	2,5	13	2,5	30	1,2	53	1,3	6,5	56
20	23	5,3	8,2	3,7	26	3,8	59	1,3	130	1,7	8,8	150
25	43	8,3	12	5,2	51	5,7	120	1,5	240	2,0	11	280
30	74	13	17	7,2	100	8,2	200	1,8	460	2,5	14	430
35	130	20	24	10	170	12	340	2,2	860	3,0	17	640
40	230	30	34	14	280	17	550	2,5	1600	3,8	21	900
45	390	44	47	18	470	25	910	3,0	3100	4,5	26	1200
50	680	66	66	24	780	35	1500	3,5	5800	5,5	33	1700
55	1200	96	92	32	1300	48	2500	4,2	11000	6,7	-	-
60	2100	140	130	41	2200	68	4100	4,8	20000	8,2	-	-
65	3600	200	180	62	3600	95	6700	5,7	38000	10	-	-
70	6300	280	250	66	6000	130	11000	6,7	72000	12	-	-
75	11000	390	350	83	10000	180	18000	7,7	14Ч104	15	-	-
80	18000	560	490	100	17000	240	30000	9,0	26Ч104	18	-	-
85	31000	780	680	120	28000	320	50000	10,0	48Ч104	21	-	-
90	53000	1100	960	160	48000	430	82000	12	91Ч104	25	-	-
95	91000	1500	1400	200	77000	580	14Ч104	14	1,7Ч106	30	-	-
100	15Ч104	2200	1900	260	12Ч104	770	22Ч104	16	3,2Ч106	35	-	-
105	26Ч104	3000	2700	330	20Ч104	1000	37Ч104	19	6,1Ч106	42	-	-
110	45Ч104	4300	3800	420	32Ч104	1300	61Ч104	21	1,1Ч107	50	-	-
115	76Ч104	6000	5400	540	51Ч104	1800	1,0Ч106	25	2,2Ч107	59	-	-
120	1,3Ч106	8400	7700	690	83Ч104	2300	1,7Ч106	28	4,1Ч107	69	-	-
125	2.2Ч106	12000	11000	890	1,3Ч106	3100	2,7Ч106	32	7,6Ч107	82	-	-
130	3,8Ч106	17000	15000	1100	2,1Ч106	4100	4,5Ч106	37	1,4Ч108	97	-	-
135	6,4Ч106	23000	22000	1400	3,4Ч106	5400	7,4Ч106	42	2,7Ч108	110	-	-
140	11Ч106	32000	31000	1800	6,4Ч106	7100	1,2Ч107	48	5,1Ч108	130	-	-
145	19Ч106	45000	44000	2300	8,7Ч106	9400	2,0Ч107	54	9,6Ч108	160	-	-
150	32Ч106	64000	62000	3000	14Ч106	12000	3,3Ч107	62	1,8Ч109	180	-	-

Таблица 27*

Характер застройки	Количество зданий	Высота зданий, м	Плотность застройки, %	Коэффици­ент Кзас
	4-6	10-20	40	1,8
			30	1,5
			20	1,2
Промышленная			10	1,0
	1-2	8-12	40	1,5
			30	1,3
			20	1,2
			10	1,0
	9	30-32	50	2,5
			30	2,0
			20	1,5
			10	1,0
	5	12-20	50	2,0
Жилая и административная			30	1,8
			20	1,3
			10	1,0
	2	8-10	50	1,6
			30	1,4
			20	1,2
			10	1,0
Примечание. При плотности застройки менее 10% коэффициент Кзас применяется равным единице

Для материалов, близких по химическому составу, но отличающихся влажностью при одинаковой плотности материала и не вошедших в табл. 26*, приведенную толщину Х_прп при расчете ослабления нейтронов следует определять из соотношения

, (36б)

где Х_прr - приведенная к одной плотности по соотношению (36а) толщина нового материала;

W - влажность нового неисследованного материала;

W_изв - влажность материала с известными значениями К_п.

По найденному значению Х_прr по табл. 26* опре­деляем значения К_g и К_п, которые и являются коэффициентами ослабления дозы для нового материала толщиной X.