2 часть

4.5. Расчетную длину элементов  следует определять умножением их свободной длины  на коэффициент

                            (10)

     согласно пп.4.21 и 6.25.

     4.6. Составные элементы на податливых соединениях, опертые всем сечением, следует рассчитывать на прочность и устойчивость по формулам (5) и (6), при этом  и  определять как суммарные площади всех ветвей. Гибкость составных элементов  следует определять с учетом податливости соединений по формуле

                     (11)

                       (12)

При определении  диаметр гвоздей следует принимать не более 0,1 толщины соединяемых элементов. Если размер защемленных концов гвоздей менее 4, то срезы в примыкающих к ним швах в расчете не учитывают. Значение  соединений на стальных цилиндрических нагелях следует определять по толщине  более тонкого из соединяемых элементов.

Рис. 2. Составные элементы

а - с прокладками; б - без прокладок

Таблица 12

При определении  диаметр дубовых цилиндрических нагелей следует принимать не более 0,25 толщины более тонкого из соединяемых элементов.

Связи в швах следует расставлять равномерно по длине элемента. В шарнирно-опертых прямолинейных элементах допускается в средних четвертях длины ставить связи в половинном количестве, вводя в расчет по формуле (12) величину , принятую для крайних четвертей длины элемента.

Гибкость составного элемента, вычисленного по формуле (11), следует принимать не более гибкости  отдельных ветвей, определяемой по формуле

                   (13)

Гибкость составного элемента относительно оси, проходящей через центры тяжести сечений всех ветвей (ось  на рис.2), следует определить как для цельного элемента, т.е. без учета податливости связей, если ветви нагружены равномерно. В случае неравномерно нагруженных ветвей следует руководствоваться п.4.7.

Если ветви составного элемента имеют различное сечение, то расчетную гибкость  ветви в формуле (11) следует принимать равной:

                   (14)

определение  приведено на рис.2.

4.7. Составные элементы на податливых соединениях, часть ветвей которых не оперта по концам, допускается рассчитывать на прочность и устойчивость по формулам (5), (6) при соблюдении следующих условий:

а) площади поперечного сечения элемента  и  следует определять по сечению опертых ветвей;

б) гибкость элемента относительно оси  (см.рис.2) определяется по формуле (11); при этом момент инерции принимается с учетом всех ветвей, а площадь - только опертых;

в) при определении гибкости относительно оси  (см.рис.2) момент инерции следует определять по формуле

                          (15)

4.8. Расчет на устойчивость центрально-сжатых элементов переменного по высоте сечения следует выполнять по формуле

                      (16)

Изгибаемые элементы

     4.9. Расчет изгибаемых элементов, обеспеченных от потери устойчивости плоской формы деформирования (см. пп.4.14 и 4.15), на прочность по нормальным напряжениям следует производить по формуле

                                                              (17)

Таблица 13

4.10. Расчет изгибаемых элементов на прочность по скалыванию следует выполнять по формуле

                         (18)

     4.11.  Количество срезов , равномерно расставленных в каждом шве составного элемента на участке с однозначной эпюрой поперечных сил, должно удовлетворять условию

                 (19)

  Примечание. При наличии в шве связей разной несущей способности, но

одинаковых по характеру работы (например, нагелей и гвоздей), несущие

способности их следует суммировать.

4.12. Расчет элементов цельного сечения на прочность при косом изгибе следует производить по формуле

                          (20)

4.13. Клееные криволинейные элементы, изгибаемые моментом , уменьшающим их кривизну, следует проверять на радиальные растягивающие напряжения по формуле    

 (21)

4.14. Расчет на устойчивость плоской формы деформирования изгибаемых элементов прямоугольного сечения следует производить по формуле

                                (22)

Коэффициент  для изгибаемых элементов прямоугольного поперечного сечения, шарнирно закрепленных от смещения из плоскости изгиба и закрепленных от поворота вокруг продольной оси в опорных сечениях, следует определять по формуле

                           (23)

При расчете изгибаемых моментов с линейно меняющейся по длине высотой и постоянной шириной поперечного сечения, не имеющих закреплений из плоскости по растянутой от момента  кромке, или при  коэффициент  по формуле (23) следует умножать на дополнительный коэффициент  Значения  приведены в табл.2 прил.4. При   =1.

При подкреплении из плоскости изгиба в промежуточных точках растянутой кромки элемента на участке  коэффициент  , определенный по формуле (23), следует умножать на коэффициент :

:=                    (24)

4.15. Проверку устойчивости плоской формы деформирования изгибаемых элементов двутаврового или коробчатого поперечного сечений следует производить в тех случаях, когда

                          (25)

Расчет следует производить по формуле    

                       (26)

Элементы, подверженные действию осевой силы с изгибом

4.16. Расчет внецентренно-растянутых и растянуто-изгибаемых элементов следует производить по формуле

                  (27)

4.17. Расчет на прочность внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов следует производить по формуле

                             (28)

Примечания: 1. Для шарнирно-опертых элементов  при  симметричных  эпюрах

изгибающих  моментов  синусоидального,  параболического,  полигонального

и близких к ним очертаний, а также для консольных элементов  следует

определять по формуле

                    (29)

2. В случаях, когда в шарнирно-опертых элементах эпюры изгибающих моментов имеют треугольное или прямоугольное очертание, коэффициент  по формуле (30) следует умножать на поправочный коэффициент :

                 (31)

3. При несимметричном загружении шарнирно-опертых элементов величину изгибающего момента  следует определять по формуле

                             (32)

4. Для элементов переменного по высоте сечения площадь  в формуле (30) следует принимать для максимального по высоте сечения, а коэффициент  следует умножать на коэффициент  принимаемый по табл.1 прил.4.

5. При отношении напряжений от изгиба к напряжениям от сжатия менее 0,1 сжато-изгибаемые элементы следует проверять также на устойчивость по формуле (6) без учета изгибающего момента.

4.18. Расчет на устойчивость плоской формы деформирования сжато-изгибаемых элементов следует производить по формуле

                                                               (33)

При наличии в элементе на участке  закреплений из плоскости деформирования со стороны растянутой от момента  кромки коэффициент  следует умножать на коэффициент определяемый по формуле (24), а коэффициент  - на коэффициент  по формуле

                    (34)

При расчете элементов переменного по высоте сечения, не имеющих закреплений из плоскости по растянутой от момента  кромке или при  коэффициенты  и , определяемые по формулам (8) и (23), следует дополнительно умножать соответственно на коэффициенты  и , приведенные в табл.1 и 2 прил.4. При  

4.19. В составных сжато-изгибаемых элементах следует проверять устойчивость наиболее напряженной ветви, если расчетная длина ее превышает семь толщин ветви, по формуле    

                   (35)

Устойчивость сжато-изгибаемого составного элемента из плоскости изгиба следует проверять по формуле (6) без учета изгибающего момента.

4.20. Количество срезов связей , равномерно расставленных в каждом шве сжато-изгибаемого составного элемента на участке с однозначной эпюрой поперечных сил при приложении сжимающей силы по всему сечению, должно удовлетворять условию

                       (36)

Расчетные длины и предельные гибкости

 элементов деревянных конструкций

4.21. Для определения расчетной длины прямолинейных элементов, загруженных продольными силами по концам, коэффициент следует принимать равным:

при шарнирно-закрепленных концах, а также при шарнирном закреплении в промежуточных точках элемента - 1;

при одном шарнирно-закрепленном и другом защемленном конце - 0,8;

     при одном защемленном и другом свободном нагруженном конце - 2,2;

     при обоих защемленных концах - 0,65.    

В случае распределенной равномерно по длине элемента продольной нагрузки коэффициент  следует принимать равным:

при обоих шарнирно-закрепленных концах - 0,73;

при одном защемленном и другом свободном конце - 1,2.

Расчетную длину пересекающихся элементов, соединенных между собой в месте пересечения, следует принимать равной:    

при проверке устойчивости в плоскости конструкций - расстоянию от центра узла до точки пересечения элементов;    

     при проверке устойчивости из плоскости конструкции:

     а) в случае пересечения двух сжатых элементов - полной длине элемента;    

б) в случае пересечения сжатого элемента с неработающим - величине , умноженной на коэффициент :   

,                        (37)

Таблица 14

Величину  следует принимать не менее 0,5;

в) в случае пересечения сжатого элемента с растянутым равной по величине силой - наибольшей длине сжатого элемента, измеряемой от центра узла до точки пересечения элементов.

Если пересекающиеся элементы имеют составное сечение, то в формулу (37) следует подставлять соответствующие значения гибкости, определяемые по формуле (11).

4.22. Гибкость элементов и их отдельных ветвей в деревянных конструкциях не должна превышать значений, указанных в табл.14.    

Особенности расчета клееных элементов

из фанеры с древесиной

4.23. Расчет клееных элементов из фанеры с древесиной следует выполнять по методу приведенного поперечного сечения.

4.24. Прочность растянутой фанерной обшивки плит (рис.3) и панелей следует проверять по формуле

                                                             (38)

4.25. Приведенный момент сопротивления поперечного сечения клееных плит из фанеры с древесиной следует определять по формуле    

              (39)

Рис.3. Поперечное сечение клееных плит из фанеры и древесины

1 - продольные ребра; 2 - обшивка

                    (40)

При определении приведенных моментов инерции и приведенных моментов сопротивления расчетную ширину фанерных обшивок следует принимать равной  при  и  при  ( - полная ширина сечения плиты, - пролет плиты, - расстояние между продольными ребрами по осям).

4.26. Устойчивость сжатой обшивки плит и панелей следует проверять по формуле

                     (41)

где  при

 при

( расстояние между ребрами в свету;  толщина фанеры).

Верхнюю обшивку плит дополнительно следует проверять на местный изгиб от сосредоточенного груза 1 кН (100 кгс) (с коэффициентом перегрузки ) как заделанную в местах приклеивания к ребрам пластинку.

4.27. Проверку на скалывание ребер каркаса плит и панелей или обшивки  по шву в месте примыкания ее к ребрам следует производить по формуле    

                         (42)

4.28. Расчет на прочность поясов изгибаемых элементов двутаврового и коробчатого сечений с фанерными стенками (рис.4) следует производить по формуле (17), принимая  при этом напряжения в растянутом поясе не должны превышать , а в сжатом -  ( - коэффициент продольного изгиба из плоскости изгиба).

4.29. При проверке стенки на срез по нейтральной оси в формуле (42) значение  принимается равным , а расчетная ширина

                    (43)

где

суммарная толщина стенок.

При проверке скалывания по швам, между поясами и стенкой в формуле (42)  а расчетную ширину сечения следует принимать равной:    

,                        (44)

где		высота поясов;
			число вертикальных швов.

Рис. 4. Поперечные сечения клееных балок с плоской фанерной стенкой

а - двутаврового сечения; б - коробчатого сечения

4.30. Прочность стенки в опасном сечении на действие главных растягивающих напряжений в изгибаемых элементах двутаврового и коробчатого сечений следует проверять по формуле

                                                               (45)

где		расчетное сопротивление фанеры растяжению под углом , определяемое по графику рис.1 прил.5;
		нормальные напряжения в стенке от изгиба на уровне внутренней кромки поясов;
		касательные напряжения в стенке на уровне внутренней кромки поясов;
-		угол, определяемый из зависимости   .                                          (46)

Устойчивость стенки с продольным по отношению к оси элемента расположением волокон наружных слоев следует проверять на действие касательных и нормальных напряжений при условии

                     (47)

где		высота стенки между внутренними гранями полок;
		толщина стенки.

Расчет следует производить по формуле    

                      (48)

где	и	коэффициенты, определяемые по графикам рис.2, 3 прил.5;
		расчетная высота стенки, которую следует принимать равной  при расстоянии между ребрами  и равной  при

При поперечном по отношению к оси элемента расположении наружных волокон фанерной стенки проверку устойчивости следует производить по формуле (48) на действие только касательных напряжений в тех случаях, когда

                          (49)

Б. Расчет элементов деревянных конструкций

по предельным состояниям второй группы

4.31. Деформации деревянных конструкций или их отдельных элементов следует определять с учетом сдвига и податливости соединений. Величину деформаций податливого соединения при полном использовании его несущей способности следует принимать по табл.15, а при неполном - пропорционально действующему на соединение усилию.    

     4.32(К). Прогибы и перемещения элементов конструкций не должны превышать предельных, установленных СНиП 2.01.07-85.

4.33. Прогиб изгибаемых элементов следует определять по моменту инерции поперечного сечения брутто. Для составных сечений момент инерции умножается на коэффициент  учитывающий сдвиг податливых соединений, приведенный в табл.13.

Наибольший прогиб шарнирно-опертых и консольных изгибаемых элементов постоянного и переменного сечений  следует определять по формуле 

                          (50)

где		прогиб балки постоянного сечения высотой  без учета деформаций сдвига;
		наибольшая высота сечения;
		пролет балки;
		коэффициент, учитывающий влияние переменности высоты сечения, принимаемый равным 1 для балок постоянного сечения;
		коэффициент, учитывающий влияние деформаций сдвига от поперечной силы.

Значения коэффициентов  и  для основных расчетных схем балок приведены в табл.3 прил.4.

4.34. Прогиб клееных элементов из фанеры с древесиной следует определять, принимая жесткость сечения равной  Расчетная ширина обшивок плит и панелей при определении прогиба принимается в соответствии с указаниями п.4.25.    

Таблица 15

Вид соединения	Деформация соединения, мм
На лобовых врубках и торец в торец	1,5
На нагелях всех видов	2
В примыканиях поперек волокон	3
В клеевых соединениях	0

Таблица 16

Элементы конструкций	Предельные прогибы в долях пролета, не более
1. Балки междуэтажных перекрытий	1/250
2. Балки чердачных перекрытий	1/200
3.  Покрытия (кроме ендов):
а) прогоны, стропильные ноги	1/200
б) балки консольные	1/150
в) фермы, клееные балки (кроме консольных)	1/300
г) плиты	1/250
д) обрешетки, настилы	1/150
4. Несущие элементы ендов	1/400
5. Панели и элементы фахверка	1/250
Примечания: 1. При наличии штукатурки прогиб элементов перекрытий только от длительной временной нагрузки не должен превышать 1/350 пролета.   2. При наличии строительного подъема предельный прогиб клееных балок допускается увеличивать до 1/200 пролета.

4.35. Прогиб сжато-изгибаемых шарнирно-опертых симметрично нагруженных элементов и консольных элементов следует определять по формуле    

,                      (51)

где		прогиб, определяемый по формуле (50);
		коэффициент, определяемый по формуле (30).

5. Расчет соединений элементов

деревянных конструкций.

Общие указания

5.1. Действующее на соединение (связь) усилие не должно превышать расчетной несущей способности соединения (связи)

5.2. Расчетную несущую способность соединений, работающих на смятие и скалывание, следует определять по формулам:    

     а) из условия смятия древесины     

                          (52)

б) из условия скалывания древесины    

                         (53)

где			расчетная площадь смятия;
			расчетная площадь скалывания;
			расчетное сопротивление древесины смятию под углом к направлению волокон;
			расчетное среднее по площадке скалывания сопротивление древесины скалыванию вдоль волокон, определяемое в п.5.3.

5.3. Среднее по площадке скалывания расчетное сопротивление древесины скалыванию следует определять по формуле

                         (54)

где		расчетное сопротивление древесины скалыванию вдоль волокон (при расчете по максимальному напряжению);
		расчетная длина плоскости скалывания, принимаемая не более 10 глубин врезки в элемент;
		плечо сил скалывания, принимаемое равным  при расчете элементов с несимметричной врезкой в соединениях без зазора между элементами (рис. 5, а) и  при расчете симметрично загруженных элементов с симметричной врезкой (рис.5,б);  полная высота поперечного сечения элемента;
		коэффициент, принимаемый равным 0,25 при расчете соединений, работающих по схеме, показанной на рис. 5, г, и  при расчете соединений, работающих по схеме согласно рис. 5, в, если обеспечено обжатие по плоскостям скалывания.

Отношение  должно быть не менее 3.

Рис. 5. Врезки в элементах соединений

а - несимметричная; б - симметричная;

в, г - схемы скалывания в соединениях

Клеевые соединения

5.4. При расчете конструкций клеевые соединения следует рассматривать как неподатливые соединения.

     5.5. Клеевые соединения следует использовать:

     а) для стыкования отдельных слоев на зубчатом соединении (рис.6,а);   

Рис. 6 Клеевые соединения

а - при стыковании отдельных слоев по длине зубчатым шипом, выходящим на пласть;

б - при образовании пакетов и сплачивании по пласти и кромке;

в - при стыковании клееных элементов под углом зубчатым шипом

б) для образования сплошного сечения (пакетов) путем сплачивания слоев по высоте и ширине сечения. При этом по ширине пакета швы склеиваемых кромок в соседних слоях следует сдвигать не менее чем на толщину слоя  по отношению друг к другу (рис. 6, б);

в) для стыкования клееных пакетов, сопрягаемых под углом на зубчатый шип по всей высоте сечения (рис. 6, в).    

Величина внутреннего угла между осями сопрягаемых под углом элементов должна быть не менее 104°.

5.6. Применение усового соединения допускается для фанеры вдоль волокон наружных слоев. Длину усового соединения следует принимать не менее 10 толщин стыкуемых элементов.

5.7. Толщину склеиваемых слоев в элементах, как правило, не следует принимать более 33 мм. В прямолинейных элементах допускается толщина слоев до 42 мм при условии устройства в них продольных прорезей.

5.8. В клееных элементах из фанеры с древесиной не следует применять доски шириной более 100 мм при склеивании их с фанерой и более 150 мм в примыканиях элементов под углом от 30 до 45° .  

Соединения на врубках

5.9. Узловые соединения элементов из брусьев и круглого леса на лобовых врубках следует выполнять с одним зубом (рис.7).

Рис. 7. Лобовая врубка с одним зубом

Рабочая плоскость смятия во врубках при соединении элементов, не испытывающих поперечного изгиба, должна располагаться перпендикулярно оси примыкающего сжатого элемента. Если примыкающий элемент помимо сжатия испытывает поперечный изгиб, рабочую плоскость смятия во врубках следует располагать перпендикулярно равнодействующей осевой и поперечной сил.

Элементы, соединяемые на лобовых врубках, должны быть стянуты болтами.

5.10. Лобовые врубки следует рассчитывать на скалывание согласно указаниям пп. 5.2 и 5.3, принимая расчетное сопротивление скалыванию по п. 5 табл. 3.

5.11. Длину плоскости скалывания лобовых врубок следует принимать не менее , где полная высота сечения скалываемого элемента.

Глубину врубки следует принимать не более  в промежуточных узлах сквозных конструкций и не более  в остальных случаях, при этом глубина врубок  в брусьях должна быть не менее 2 см, а в круглых лесоматериалах - не менее 3 см.

5.12. Расчет на смятие лобовых врубок с одним зубом следует производить по плоскости смятия (см. рис. 7). Угол смятия древесины  следует принимать равным углу между направлениями сминающего усилия и волокон сминаемого элемента.

Расчетное сопротивление древесины смятию под углом к волокнам для лобовых врубок следует определять по формуле (2) примеч. 2 к табл. 3 независимо от размеров площади смятия.   

Соединения на цилиндрических нагелях

5.13. Расчетную несущую способность цилиндрического нагеля на один шов сплачивания в соединениях элементов из сосны и ели (рис. 8) при направлении усилий, передаваемых нагелями вдоль волокон и гвоздями под любым углом, следует определять по табл. 17. В необходимых случаях расчетную несущую способность цилиндрического нагеля, определенную по табл. 17, следует устанавливать с учетом указаний п. 5.15.

5.14. Расчетную несущую способность цилиндрических нагелей при направлении передаваемого нагелем усилия под углом к волокнам следует определять согласно п. 5.13 с умножением:

а) на коэффициент  (табл. 19) при расчете на смятие древесины в нагельном гнезде;

б) на величину  при расчете нагеля на изгиб; угол  следует принимать равным большему из углов смятия нагелем элементов, прилегающих к рассматриваемому шву.

5.15. Расчетную несущую способность нагелей в соединениях элементов конструкций из древесины других пород, в различных условиях эксплуатации, в условиях повышенной температуры, при действии только постоянных и длительных временных нагрузок следует определять согласно пп. 5.13 и 5.14 с умножением:

а) на соответствующий коэффициент по табл. 4, 5, 6 и пп. 3.2, б и 3.2, в при расчете нагельного соединения из условия смятия древесины в нагельном гнезде;

Рис. 8. Нагельные соединения

а - симметричные; б - несимметричные

Таблица 17

Схемы соединений			Напряженное состояние соединения	Расчетная несущая способность  на один шов сплачивания (условный срез), кН (кгс)
				гвоздя, стального, алюминиевого, стеклопластикового нагеля	дубового нагеля
1.  Симметрич- ные соединения (рис.8,а)			а) смятие в средних элементах	0,5    (50	0,3 cd (30 )
			б) смятие в крайних элементах	0,8 (80 )	0,5  (50 )
2. Несимметрич- ные  соединения (рис.8,б)			а) смятие во всех элементах равной толщины,  а также в более толстых элементах односрезных соединений	0,35  (35 )	0,2 (20 )
			б) смятие в более толстых средних элементах двухсрезных соединений при	0,25  (25 )	0,14  (14 )
			в) смятие в более тонких крайних элементах при	0,8  (80 )	0,5  (50 )
			г) смятие в более тонких элементах односрезных соединений и в крайних элементах при
3. Симметрич- ные и несиммет- ричные соединения			а) изгиб гвоздя	но не более	-
			б) изгиб нагеля из стали С 38/23	но не более	-
			в) изгиб нагеля из алюминиевого сплава Д16-Т	но не более	-
			г) изгиб нагеля из стеклопластика АГ-4С	но не более	-
			д) изгиб нагеля из древесно-слоистого пластика ДСПБ	но не более	-
			е) изгиб дубового нагеля	-	но не более
Примечания: 1. В таблице: с - толщина средних элементов, а также равных по толщине или более толстых элементов односрезных соединений, а - толщина крайних элементов, а также более тонких элементов односрезных соединений;  - диаметр нагеля; все размеры в см.   2. Расчетную несущую способность нагеля в двухсрезных несимметричных соединениях при неодинаковой толщине элементов следует определять с учетом следующего:   а) расчетную несущую способность нагеля из условия смятия в среднем элементе толщиной  при промежуточных значениях  между  и 0,5 следует определять интерполяцией между значениями по пп.2,а и 2,б таблицы;   б) при толщине крайних элементов > расчетную несущую способность нагеля следует определять из условия смятия в крайних элементах по п.2,а таблицы с заменой  на ;   в) при определении расчетной несущей способности из условий изгиба нагеля толщину крайнего элемента  в п.3 таблицы следует принимать не более 0,6.   3. Значения коэффициента  для определения расчетной несущей способности при смятии в более тонких элементах односрезных соединений и в крайних элементах несимметричных соединений  приведены в табл.18.   4. Расчетную несущую способность нагеля в рассматриваемом шве следует принимать равной меньшему из всех значений, полученных по формулам табл.17.   5. Расчет нагельных соединений на скалывание производить не следует, если выполняются условия расстановки нагелей в соответствии с пп.5.18 и 5.22.   6. Диаметр нагеля  следует назначать из условия наиболее полного использования его несущей способности по изгибу.   7. Число нагелей  в симметричном соединении, кроме гвоздевого, следует определять по формуле           ,                                 (55)
где		расчетное усилие;
		наименьшая расчетная несущая способность, найденная по формулам табл.17.
		число расчетных швов одного нагеля.

Таблица 18

Вид нагеля	Значения коэффициента   для односрезных соединений при /
	0,35	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9	1
Гвоздь стальной, алюминиевый и стеклопластиковый нагель	0,8 ----- 80	0,58 ----- 58	0,48 ----- 48	0,43 ----- 43	0,39 ----- 39	0,37 ----- 37	0,35 ----- 35
Дубовый нагель	0,5 ----- 50	0,5 ----- 50	0,44 ----- 44	0,38 ----- 38	0,32 ----- 32	0,26 ----- 26	0,2 ----- 20
Примечание. В знаменателе указаны значения  для  в кгс.

Таблица 19

	Коэффициент
Угол, град.	для стальных, алюминиевых и стеклопластиковых нагелей диаметром, мм					для дубовых нагелей
	12	16	20	24
30	0,95	0,9	0,9	0,9		1
60	0,75	0,7	0,65	0,6		0,8
90	0,7	0,6	0,55	0,5		0,7
Примечания: 1. Значения  для промежуточных углов определяется интерполяцией.   2. При расчете односрезных соединений для более толстых элементов, работающих на смятие под углом, значение  следует умножать на дополнительный коэффициент 0,9 при /<1,5 и на 0,75 при /

б) на корень квадратный из этого коэффициента при расчете нагельного соединения из условия изгиба нагеля.  

5.16. Нагельное соединение со стальными накладками и прокладками на болтах или глухих цилиндрических нагелях (рис.9) допускается применять в тех случаях когда обеспечена необходимая плотность постановки нагелей. Глухие стальные цилиндрические нагели должны иметь заглубление в древесину не менее 5 диаметров нагеля.    

Рис. 9. Нагельные соединения со стальными накладками

а - на болтах; б - на глухих цилиндрических нагелях

Нагельные соединения со стальными накладками и прокладками следует рассчитывать согласно указаниям пп.5.13-5.15, причем в расчете из условия изгиба (п.3 табл.17) следует принимать наибольшее значение несущей способности нагеля.

Стальные накладки и прокладки следует проверять на растяжение по ослабленному сечению и на смятие под нагелем.

5.17. Несущую способность соединения на цилиндрических нагелях из одного материала, но разных диаметров следует определять как сумму несущих способностей всех нагелей, за исключением растянутых стыков, для которых вводится снижающий коэффициент 0,9.

5.18. Расстояние между осями цилиндрических нагелей вдоль волокон древесины  поперек волокон  и от кромки элемента  (рис.10) следует принимать, не менее:    

Рис. 10. Расстановка нагелей

а - прямая; б - в шахматном порядке

для стальных нагелей  

для алюминиевых и стеклопластиковых нагелей    

для дубовых нагелей   

При толщине пакета  меньше  (см. рис.10) допускается принимать:

для стальных, алюминиевых и стеклопластиковых нагелей   

для дубовых нагелей  

5.19. Нагели в растянутых стыках следует располагать в два или четыре продольных ряда; в конструкциях из круглых лесоматериалов допускается шахматное расположение нагелей в два ряда с расстоянием между осями нагелей вдоль волокон , а поперек волокон

5.20. При определении расчетной длины защемления конца гвоздя не следует учитывать заостренную часть гвоздя длиной  кроме того, из длины гвоздя следует вычитать по 2 мм на каждый шов между соединяемыми элементами.

Если расчетная длина защемления конца гвоздя получается меньше  его работу в примыкающем к нему шве учитывать не следует.

При свободном выходе гвоздя из пакета расчетную толщину последнего элемента следует уменьшать на  (рис.11).    

Рис. 11. Определение расчетной длины защемления конца гвоздя

Диаметр гвоздей следует принимать не более 0,25 толщины пробиваемых элементов.

5.21. Расстояние между осями гвоздей вдоль волокон древесины следует принимать, не менее:

 при толщине пробиваемого элемента

 при толщине пробиваемого элемента

Для промежуточных значений толщины  наименьшее расстояние следует определять по интерполяции.

Для элементов, не пробиваемых гвоздями насквозь, независимо от их толщины расстояние между осями гвоздей следует принимать равным

Расстояние вдоль волокон древесины от гвоздя до торца элемента во всех случаях следует принимать не менее

Расстояние между осями гвоздей поперек волокон древесины следует принимать:

при прямой расстановке гвоздей не менее

при шахматной расстановке или расстановке их косыми рядами под углом (рис.12) расстояние может быть уменьшено до 3

Расстояние  от крайнего ряда гвоздей до продольной кромки элемента следует принимать не менее

  Примечание. Расстояние между гвоздями вдоль волокон древесины в элементах

из осины,  ольхи  и  тополя  следует  увеличивать  на  50%  по  сравнению с

указанными выше.

Рис. 12. Расстановка гвоздей косыми рядами

5.22. Применение шурупов и глухарей в качестве нагелей, работающих на сдвиг, допускается в односрезных соединениях со стальными накладками и накладками из бакелизированной фанеры. Расстояния между осями шурупов следует принимать по указаниям п.5.18 как для стальных цилиндрических нагелей.

5.23. Несущую способность шурупов и глухарей при заглублении их ненарезной части в древесину не менее чем на два диаметра следует определять по правилам для стальных цилиндрических нагелей.    

Соединения на гвоздях и шурупах,

работающих на выдергивание

5.24. Сопротивление гвоздей выдергиванию допускается учитывать во второстепенных элементах (настилы, подшивка потолков и т.д.) или в конструкциях, где выдергивание гвоздей сопровождается одновременной работой их как нагелей.    

Не допускается учитывать работу на выдергивание гвоздей, забитых в заранее просверленные отверстия, забитых в торец (вдоль волокон), а также при динамических воздействиях на конструкцию.

5.25. Расчетную несущую способность на выдергивание одного гвоздя, МН (кгс), забитого в древесину поперек волокон, следует определять по формуле

                              (56)

где		расчетное сопротивление выдергиванию на единицу поверхности соприкасания гвоздя с древесиной, которое следует принимать для воздушно-сухой древесины равным 0,3 МПа (3 кгс/кв.см), а для сырой, высыхающей в конструкции, - 0,1 МПа (1 кгс/кв.см);
		диаметр гвоздя, м (см);
		расчетная длина защемленной, сопротивляющейся выдергиванию части гвоздя, м (см), определяемая согласно п.5.20.

   Примечания: 1. В условиях повышенной влажности или температуры, а также

при  расчете  на  действие  кратковременной  или  постоянной и  длительной

временных  нагрузок  расчетное сопротивление выдергиванию  для  воздушно-

сухой древесины следует умножать на коэффициенты, приведенные в табл.5, 6

и пп.3.2,б и 3.2,в настоящих норм.

   2. При диаметре гвоздей более 5 мм в расчет вводят диаметр, равный 5 мм.

5.26. Длина защемленной части гвоздя должна быть не менее двух толщин пробиваемого деревянного элемента и не менее .

Расстановку гвоздей, работающих на выдергивание, следует производить по правилам расстановки гвоздей, работающих на сдвиг (см. п.5.21).

5.27. Расчетную несущую способность на выдергивание одного шурупа или глухаря, МН (кгс), завинченного в древесину поперек волокон, следует определять по формуле

                      (57)

где		расчетное сопротивление выдергиванию шурупа или глухаря на единицу поверхности соприкасания нарезной части шурупа с древесиной, которое следует принимать для воздушно-сухой древесины равным 1 МПа (10 кгс/кв. см); расчетное сопротивление выдергиванию следует умножать в соответствующих случаях на коэффициенты, приведенные в табл.5, 6 и пп.3.2,б и 3.2,в настоящих норм;
		наружный диаметр нарезной части шурупа, м (см);
		длина нарезной части шурупа, сопротивляющаяся выдергиванию, м (см).

Расстояние между осями винтов должно быть не менее:   (см. рис.10).

Соединения на пластинчатых нагелях

5.28. Применение дубовых или березовых пластичных нагелей (пластинок) допускается для сплачивания брусьев в составных элементах со строительным подъемом, работающих на изгиб и на сжатие с изгибом. Размеры пластинок и гнезд для них, а также расстановку их в сплачиваемых элементах следует принимать по рис. 13. Направление волокон в пластинках должно быть перпендикулярно плоскости сплачивания элементов.

Сплачивание по высоте сечения более трех элементов, а также применение элементов, срощенных по длине, не допускается.

5.29. Расчетную несущую способность, кН (кгс), дубового или березового пластинчатого нагеля размерами по рис.13 в соединениях элементов из сосны и ели следует определять по формуле

                            (58)

где    ширина пластинчатого нагеля, см, которую следует принимать равной ширине сплачиваемых элементов  при сквозных пластинках и  при глухих.

Рис. 13. Соединение на пластинчатых нагелях

а - со сквозными пластинками; б - с глухими пластинками

В случаях применения для сплачивания элементов из других древесных пород следует вводить поправочный коэффициент по табл.4 (для складывающих напряжений).

Для конструкций в условиях повышенной влажности или температуры, рассчитываемых на действие кратковременных или постоянной и длительной временных нагрузок, расчетную несущую способность пластинчатого нагеля следует умножать на поправочные коэффициенты по табл.5 и 6 и пп.3.2,б и 3.2,в.    

Соединения на вклеенных стальных стержнях,

работающих на выдергивание или продавливание

5.30. Применение соединений на вклеенных стальных стержнях из арматуры периодического профиля класса А-II и выше, диаметром от 12 до 25 мм, работающих на выдергивание и продавливание, допускается в условиях эксплуатации А1, А2, Б1 и Б2 при температуре окружающего воздуха, не превышающей 35°С.

   Примечание. Не допускается применение вклеенных стержней в открытых

соединениях, металл которых может подвергаться прямому воздействию огня

 при пожаре.

5.31. Вклеивание предварительно очищенных и обезжиренных стержней следует осуществлять составами на основе эпоксидных смол в просверливаемые отверстия или в профрезерованные пазы (рис.14). Диаметры отверстий или размеры пазов должны приниматься более номинальных диаметров вклеиваемых стержней на 5 мм.    

Рис. 14. Соединения на стержнях из арматуры

периодического профиля, вклеенных

а - в цилиндрические отверстия;

 б - в профрезерованные пазы

5.32. Расчетную несущую способность, МН (кгс), вклеиваемого стержня на выдергивание или продавливание вдоль и поперек волокон в растянутых и сжатых стыках элементов деревянных конструкций из сосны и ели следует определять по формуле    

                                  (59)

где		номинальный диаметр вклеиваемого стержня, м (см);
		длина заделываемой части стержня, м (см), которую следует принимать по расчету, но не менее  и не более
		коэффициент, учитывающий неравномерность распределения напряжений сдвига в зависимости от длины заделываемой части стержня, который следует определять по формуле                                          (60)
		расчетное сопротивление древесины скалыванию, МПа (кгс/кв.см), определяемое по п.5,г табл.3.

5.33. Расстояние между осями вклеенных стержней, работающих на выдергивание или продавливание вдоль волокон, следует принимать не менее  а до наружных граней - не менее

6. Основные указания по проектированию

деревянных конструкций

Общие указания

     6.1. При проектировании деревянных конструкций следует:

     а) учитывать производственные возможности предприятий - изготовителей деревянных конструкций;   

     б) учитывать возможности транспортных средств;

     в) использовать древесину с наименьшими отходами и потерями;

г) предусматривать меры по обеспечению устойчивости и неизменяемости отдельных конструкций и всего здания или сооружения в целом в процессе монтажа и эксплуатации.

6.2. Напряжения и деформации в деревянных конструкциях от изменения температуры древесины, а также от усушки или разбухания древесины вдоль волокон учитывать не следует.

При пролетах деревянных безраспорных конструкций более 30 м одна из опор должна быть подвижной.   

6.3. Действие сил трения при расчете деревянных конструкций следует учитывать:

а) если равновесие системы обеспечивается только трением при условии постоянного прижатия элемента и отсутствии динамической нагрузки; при этом коэффициент трения дерева по дереву следует принимать равным:    

     торца по боковой поверхности - 0,3

     боковых поверхностей               - 0,2;   

б) если трение ухудшает условия работы конструкций и соединений, то коэффициент трения следует принимать равным 0,6.

6.4. В растянутых и изгибаемых элементах из пиломатериалов не следует допускать ослаблений на кромках.

6.5. Расчет элементов из круглых лесоматериалов на устойчивость следует производить по сечению, расположенному в середине расчетной длины элемента, а на прочность - по сечению с максимальным изгибающим моментом.

6.6. Пространственную жесткость и устойчивость деревянных конструкций следует обеспечивать постановкой горизонтальных и вертикальных связей.

Поперечные связи следует располагать в плоскости верхнего пояса или по верху несущих конструкций.

В качестве поясов связевых ферм следует использовать верхние пояса или все сечение несущих конструкций.

6.7. Размер опорной части плит покрытий должен быть не менее 5,5 см. Плиты покрытий следует прикреплять к несущей конструкции с каждой стороны соединениями, воспринимающими усилия сдвига и отрыва.

6.8. Стыки деревянных растянутых элементов следует осуществлять совмещенными в одном сечении, перекрывая их накладками на стальных цилиндрических нагелях или иных соединениях.

Конструкция стыков растянутых элементов должна обеспечивать осевую передачу растягивающего усилия.

6.9. Не следует применять узлы и стыки с соединениями на связях различной податливости, а также стыки, в которых часть деревянных элементов соединена непосредственно, а часть - через промежуточные элементы и соединения.

6.10. Элементы деревянных конструкций следует центрировать в узлах, стыках и на опорах, за исключением случаев, когда эксцентричное соединение элементов уменьшает действующий в расчетном сечении изгибающий момент.

6.11. Элементы конструкций должны быть стянуты болтами в узлах и стыках, а составные элементы на податливых соединениях должны быть стянуты и между узлами.    

В соединениях на цилиндрических нагелях должно быть поставлено не менее трех стяжных болтов с каждой стороны стыка.

Диаметр стяжных болтов    следует принимать по расчету, но не менее 12 мм. Шайбы стяжных болтов должны иметь размер сторон или диаметр не менее   и толщину не менее  .

6.12. Площадь поперечного сечения нетто деревянных элементов сквозных несущих конструкций должна быть не менее 50 кв.см, а также не менее 0,5 полной площади сечения брутто при симметричном ослаблении и 0,67 при несимметричном ослаблении.

Балки, прогоны, настилы

6.13. Балки, прогоны, настилы, обрешетки и другие изгибаемые элементы следует рассчитывать на прочность и прогиб. Значения максимальных прогибов должны быть не выше указанных в табл.16.    

6.14. Настилы и обрешетки под кровлю следует  рассчитывать на следующие сочетания нагрузок:    

а) постоянная и временная от снега (расчет на прочность и прогиб);

б) постоянная и временная от сосредоточенного груза 1 кН (100 кгс) с умножением последнего на коэффициент перегрузки  (расчет только на прочность).

При сплошном настиле или при разреженном настиле с расстоянием между осями досок или брусков не более 150 мм нагрузку от сосредоточенного груза следует передавать на две доски или бруска, а при расстоянии более 150 мм - на одну доску или брусок. При двойном настиле (рабочем и защитном, направленном под углом к рабочему) сосредоточенный груз следует распределять на ширину 500 мм рабочего настила.

6.15. Подрезка на опоре в растянутой зоне изгибаемых элементов из цельной древесины глубиной  допускается при условии

4 кгс/кв. см                    (61)

где -	А -	опорная реакция от расчетной нагрузки;
и		ширина и высота поперечного сечения элемента без подрезки.

Длина опорной площадки подрезки  должна быть не больше высоты сечения , а длина скошенной подрезки  не менее двух глубин  (рис.15).    

Рис. 15. Скошенная подрезка конца балки

6.16. В консольно-балочных прогонах шарниры следует осуществлять в виде косого прируба.    

Передачу сосредоточенных нагрузок на несущие элементы конструкций следует осуществлять через их верхние грани.    

Составные балки

6.17. Составным балкам на податливых связях следует придавать строительный подъем путем выгиба элементов до постановки связей. Величину строительного подъема (без учета последующего распрямления балки) следует принимать увеличенной в полтора раза по сравнению с прогибом составной балки под расчетной нагрузкой.    

6.18. Брусчатые составные балки следует сплачивать не более чем из трех брусьев с помощью пластинчатых нагелей.    

Балки клееные

6.19. Клееным балкам с шарнирным опиранием следует придавать строительный подъем, равный  пролета. В клееных изгибаемых и сжато-изгибаемых элементах допускается сочетать древесину двух сортов, используя в крайних зонах на 0,15 высоты поперечного сечения более высокий сорт, по которому назначаются расчетные сопротивления ().

6.20. Пояса клееных балок с плоской фанерной стенкой следует выполнять из вертикально поставленных слоев (досок). В поясах балок коробчатого сечения допускается применять горизонтальное расположение слоев. Если высота поясов превышает 100 мм, в них следует предусматривать горизонтальные пропилы со стороны стенок.

Для стенок балок должна применяться водостойкая фанера толщиной не менее 8 мм.

Фермы

6.21. Расчет ферм с разрезными и неразрезными поясами следует производить по деформированной схеме с учетом податливости узловых соединений. В фермах с неразрезными поясами осевые усилия в элементах и перемещения допускается определять в предположении шарнирных узлов.

6.22. Фермы следует проектировать со строительным подъемом не менее  пролета, осуществляемым в клееных конструкциях путем выгиба по верхнему и нижнему поясам.

6.23. Расчетную длину сжатых элементов ферм при расчете их на устойчивость в плоскости фермы следует принимать равной расстоянию между центрами узлов, а из плоскости - между точками закрепления их из плоскости.

6.24. Элементы решетки ферм следует центрировать в узлах. В случае нецентрированных узлов ферм следует учитывать возникающие в элементах изгибающие моменты. Стыки сжатых поясов ферм следует располагать в узлах или вблизи узлов, закрепленных от выхода из плоскости ферм.

Арки и своды

6.25. Арки и своды следует рассчитывать на прочность в соответствии с указаниями п.4.17 и на устойчивость в плоскости кривизны по формуле (6) п.4.2 с учетом п.4.17, причем расчетную длину элементов  следует принимать:

     а) при расчете на прочность по деформированной схеме:    

     для двухшарнирных арок и сводов при симметричной нагрузке

     для трехшарнирных арок и сводов при симметричной нагрузке

     для двухшарнирных и трехшарнирных арок и сводов при кососимметричной нагрузке - по формуле

                          (62)

где		центральный угол полуарки, рад.;
		полная длина дуги арки или свода.

Для трехшарнирных арок на несимметричную нагрузку расчетную длину допускается принимать равной

для трехшарнирных стрельчатых арок с углом перелома в ключе более 10°  при всех видах нагрузки

б) при расчете на устойчивость в плоскости кривизны для двухшарнирных и трехшарнирных арок и сводов

6.26. Расчет трехшарнирных арок на устойчивость плоской формы деформирования следует производить по п.4.18.

6.27. При расчете арок на прочность по деформированной схеме и на устойчивость плоской формы деформирования величины  и  следует принимать в сечении с максимальным моментом (для проверяемого случая нагружения), а коэффициенты  или   и   следует определять по формуле (30) п.4.17 с подстановкой в нее значения сжимающей силы  в ключевом сечении арки; расчет арок на устойчивость в плоскости кривизны следует производить по формуле (6) п.4.2 на ту же сжимающую силу .    

Рамы

6.28. Расчет на прочность элементов трехшарнирных рам в их плоскости допускается выполнять по правилам расчета сжато-изгибаемых элементов с расчетной длиной, равной длине полурамы по осевой линии.

6.29. Устойчивость плоской формы деформирования трехшарнирных рам, закрепленных по внешнему контуру, допускается проверять по формулам п.4.18. При этом для рам из прямолинейных элементов, если угол между осями ригеля и стойки более 130°, и для гнутоклееных рам расчетную длину элемента следует принимать равной длине осевой линии полурамы. При угле между стойкой и ригелем меньше 130°  расчетную длину ригеля и стойки следует принимать равной раздельно длинам их внешних подкрепленных кромок.

6.30. Криволинейные участки гнутоклееных рам (рис.16) при отношении  ( высота сечения,  радиус кривизны центральной оси криволинейного участка) следует рассчитывать на прочность по формуле (28) п.4.17, в которой при проверке напряжений по внутренней кромке расчетный момент сопротивления следует умножать на коэффициент :    

,                          (63)

а при проверке напряжений по наружной кромке - на коэффициент :

                              (64)

Расстояние  от центральной оси поперечного сечения до нейтральной оси следует определять по формуле

                        (65)

Рис. 16. Расчетная схема к определению напряжений в

криволинейной части гнутоклееных рам

Опоры воздушных линий электропередачи

6.31. Для элементов деревянных опор воздушных линий электропередачи допускается применять круглый лес, пиломатериалы и клееную древесину.    

6.32. Для основных элементов опор (стоек, приставок, траверс) диаметр бревна в верхнем отрубе должен быть не менее 18 см для ЛЭП напряжением 110 кВ и выше и не менее 16 см для ЛЭП напряжением 35 кВ и ниже.

Диаметр приставок (пасынков, свай) опор ЛЭП напряжением 35 кВ и выше должен быть не менее 18 см. Для вспомогательных элементов опор диаметр бревен в верхнем отрубе должен быть не менее 14 см.

6.33. Сопряжение элементов опор ЛЭП следует, как правило, выполнять без врубок.

     6.34. Диаметр болтов должен быть не менее 16 мм и не более 27 мм.    

Конструктивные требования по обеспечению надежности

деревянных конструкций

6.35. Конструктивные меры и защитная обработка древесины должны обеспечивать сохранность деревянных конструкций при транспортировании, хранении и монтаже, а также долговечность их в процессе эксплуатации.

6.36. Конструктивные меры должны предусматривать:    

а) предохранение древесины конструкций от непосредственного увлажнения атмосферными осадками, грунтовыми и талыми водами (за исключением опор воздушных линий электропередачи), производственными водами и др.;

б) предохранение древесины конструкций от промерзания, капиллярного и конденсационного увлажнения;

в) систематическую просушку древесины конструкций путем создания осушающего температурно-влажностного режима (естественная и принудительная вентиляция помещения, устройство в конструкциях и частях зданий осушающих продухов, аэраторов).

6.37. Деревянные конструкции должны быть открытыми, хорошо проветриваемыми, по возможности доступными во всех частях для осмотра, профилактического ремонта, возобновления защитной обработки древесины и др.

6.38. В отапливаемых зданиях несущие конструкции следует располагать без пересечения их с ограждающими конструкциями.

6.39. Не допускается глухая заделка частей деревянных конструкций в каменные стены.

6.40. Несущие клееные деревянные конструкции, эксплуатируемые на открытом воздухе, должны иметь сплошное сечение; верхние горизонтальные и наклонные грани этих конструкций следует защищать антисептированными досками, козырьками из оцинкованного кровельного железа, алюминия, стеклопластика или другого атмосферостойкого материала.

6.41. Опирание несущих деревянных конструкций на фундаменты, каменные стены, стальные и железобетонные колонны и другие элементы конструкций из более теплопроводных материалов (при непосредственном  их контакте) следует осуществлять через гидроизоляционные прокладки.

Деревянные подкладки (подушки), на которые устанавливаются опорные части несущих конструкций, следует изготавливать из антисептированной древесины преимущественно лиственных пород.

6.42. Металлические накладки в соединениях конструкций, эксплуатируемых в условиях, где возможно выпадение конденсата, должны отделяться от древесины гидроизоляционным слоем.

6.43. Покрытия с деревянными несущими и ограждающими конструкциями следует проектировать, как правило, с наружным отводом воды.

6.44. В ограждающих конструкциях отапливаемых зданий и сооружений должно быть исключено влагонакапливание в процессе эксплуатации. В панелях стен и плитах покрытий следует предусматривать вентиляционные продухи, сообщающиеся с наружным воздухом, а в случаях, предусмотренных теплотехническим расчетом, - использовать пароизоляционный слой.

Рулонные и пленочные материалы, используемые в качестве пароизоляции в плитах и панелях стен, у которых обшивки соединены гвоздями или шурупами с деревянным или с клееным каркасом из фанеры или древесины, должны укладываться сплошным непрерывным слоем между каркасом и обшивкой.

В ограждающих конструкциях с соединением обшивок с каркасом на клею следует применять окрасочную или обмазочную пароизоляцию. Швы между панелями и плитами должны быть утеплены и уплотнены герметизирующими материалами.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

Дополнительные требования к древесине

К древесине для деревянных конструкций кроме требований ГОСТ 8486-66 на пиломатериалы хвойных пород и ГОСТ 9463-72 на круглые лесоматериалы должны предъявляться дополнительные требования:

а) ширина годичных слоев в древесине должна быть не более 5 мм, а содержание в них поздней древесины - не менее 20%;

б) в заготовках из пиломатериалов 1-го и 2-го сортов для крайней растянутой зоны (на 0,15 высоты сечения) клееных изгибаемых элементов и в досках 1 - 3-го сортов толщиной 60 мм и менее, работающих на ребро при изгибе или на растяжение, не допускается сердцевина.

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

Нормативные и временные сопротивления

древесины сосны и ели

Нормативные сопротивления  и   (с обеспеченностью 0,95) и средние значения временных сопротивлений  и   соответственно сортной древесины пиломатериалов и чистой древесины, приведенные к влажности 12%, даны для основных видов напряженного состояния ниже в таблице.

Вид напряженного состояния	МПа (кгс/кв. см), девесины сорта			МПа (кгс/кв.см), чистой древесины
	1	2	3
1. Изгиб:
а) при нагружении кромки				-
б) при нагружении пластин
2. Сжатие вдоль волокон
3. Растяжение вдоль волокон			-
4. Скалывание вдоль волокон
Примечания: 1. Размеры поперечных сечений испытываемых образцов пиломатериалов принимаются в соответствии с их толщиной по сортаменту.       2. Временные сопротивления следует определять: для пиломатериалов и заготовок из них цельных и стыкованных на зубчатое соединение - по испытаниям согласно ГОСТ 15613.4-78; ГОСТ 21554.2-81; ГОСТ 21554.4-78; ГОСТ 21554.5-78; ГОСТ 21554.6-78; для чистой древесины - по испытаниям малых образцов в соответствии с требованиями ГОСТ 4.208-79. При выборочных контрольных испытаниях следует руководствоваться ГОСТ 18321-73 и ГОСТ 20736-75.   3. Прочность древесины брусьев и круглых лесоматериалов допускается оценивать визуально по сортообразующим признакам и дополнительным требованиям прил.1.   4. Прочность заготовок из пиломатериалов, срощенных по длине на зубчатый шип, при испытаниях на изгиб и нагружении по пласти должна быть не ниже значений, указанных в п.1,б для 1 сорта.

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

Плотность древесины и фанеры

Порода древесины	Плотность древесины, кг/куб. м,  в конструкциях для условий эксплуатации по табл.1
	А1, А2, Б1, Б2	всех остальных
Хвойные:
лиственница	650	800
сосна, ель, кедр, пихта	500	600
Твердые лиственные:
дуб, береза, бук, ясень, клен, граб, акация, вяз и ильм	700	800
Мягкие лиственные:
осина, тополь, ольха, липа	500	600
Примечания: 1. Плотность свежесрубленной древесины хвойных и мягких лиственных пород следует принимать равной 850 кг/куб.м, твердых лиственных пород - 1000 кг/куб.м.            2. Плотность клееной древесины следует принимать как неклееной.           3. Плотность обычной фанеры следует принимать равной плотности древесины шпонов, а бакелизированной - 1000 кг/куб.м.

ПРИЛОЖЕНИЕ 4 - скачать

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

Графики для расчета фанерных стенок балок

Рис. 1. Графики для определения

расчетных сопротивлений при растяжении

под углом  к волокнам наружных слоев

березовой фанеры марки ФСФ

а - семислойной; б - пятислойной

Рис. 2. Графики для определения коэффициента  при расположении

волокон в наружных слоях фанеры вдоль пролета

1 - для бакелизированной фанеры марок ФБС и ФБСВ толщиной 7 мм и более;

2 - для березовой фанеры марки ФСФ толщиной 8 мм и более.

Обозначение расстояние между ребрами жесткости балки;

   высота стенки между внутренними гранями полок)

Рис. 3. Графики для определения

1-А - для бакелизированной фанеры марок ФБС и ФБСВ толщиной 7 мм и более

при направлении волокон наружных слоев параллельно малой стороне

панели; 1-Б - для бакелизированной фанеры марок ФБС и ФБСВ толщиной 7 мм и более

при направлении волокон наружных слоев перпендикулярно малой стороне панели;

2-А-Б - то же, для березовой фанеры марки ФСФ  толщиной 8 мм и более