Stroy-Life.ru

Живой ресурс для профессионалов


Каталог фирм Тендеры Статьи Форум Доска объявлений Конференции и семинары Документация Выставки

1 часть

  Главная / Строительные ГОСТы, строительные СНИПы / Пиломатериалы, лесоматериалы

1 часть

Деревянные конструкции

 

 

Дата введения 1982-01-01

 

 

РАЗРАБОТАНЫ ЦНИИСК им. Кучеренко Госстроя СССР при участии ЦНИИПромзданий Госстроя СССР, ЦНИИЭП комплексов и зданий культуры, спорта и управления им. Б.С.Мезенцева Госгражданстроя, ЦНИИЭПсельстроя Минсельстроя СССР и Украинского отделения института Энергосетьпроект Минэнерго СССР

 

ВНЕСЕНЫ Центральным научно-исследовательским институтом строительных конструкций им. Кучеренко Госстроя СССР

 

УТВЕРЖДЕНЫ постановлением Государственного комитета СССР по делам строительства от 18 декабря 1980 г. №198

 

С введением в действие настоящей главы СНиП утрачивает силу глава СНиП II-В.4-71.

 

В СНиП II-25-80 "Деревянные конструкции" внесено изменение, утвержденное постановлением Госстроя СССР N 132 от 9 июля 1988 г. и введенное в действие с 1 января 1989 г. Пункты, таблицы, в которые внесены изменения отмечены в настоящих Строительных нормах и правилах знаком (К).

 

Изменения внесены юридическим бюро "Кодекс" по БСТ N 11, 1988 г.

 

 

 

1. Общие положения

   

 

1.1. Нормы настоящей главы должны соблюдаться при проектировании деревянных конструкций новых и реконструируемых зданий и сооружений, а также при проектировании деревянных опор воздушных линий электропередачи.

 

Нормы не распространяются на проектирование деревянных конструкций гидротехнических сооружений, мостов, а также конструкций временных зданий и сооружений.

 

1.2. При проектировании деревянных конструкций следует предусматривать защиту их от увлажнения, биоповреждения, от коррозии (для конструкций, эксплуатируемых в условиях агрессивных сред) в соответствии с главой СНиП по проектированию защиты строительных конструкций от коррозии и от возгорания в соответствии с главой СНиП по противопожарным нормам проектирования зданий и сооружений.

 

1.3. Деревянные конструкции должны удовлетворять требованиям расчета по несущей способности (первая группа предельных состояний) и по деформациям, не препятствующим нормальной эксплуатации (вторая группа предельных состояний), с учетом характера и длительности действия нагрузок.

 

1.4. Деревянные конструкции следует проектировать с учетом их заводского изготовления, а также условий их эксплуатации, транспортирования и монтажа как поэлементно, так и укрупненными блоками.

 

1.5. Долговечность деревянных конструкций должна обеспечиваться конструктивными мерами в соответствии с указаниями разд.6 настоящих норм и в необходимых случаях защитной обработкой, предусматривающей предохранение их от увлажнения, биоповреждения и возгорания.

 

1.6. Деревянные конструкции в условиях постоянного или периодического длительного нагрева допускается применять, если температура окружающего воздуха не превышает 50°С для конструкций из неклееной и 35°С для конструкций из клееной древесины.

 

1.7. Сорта древесины для изготовления деревянных конструкций, клеи, а также необходимые дополнительные требования к древесине в соответствии с прил. 1 должны указываться в рабочих чертежах.

 

 

 

2. Материалы

 

 

2.1. Для изготовления деревянных конструкций следует применять древесину преимущественно хвойных пород. Древесину твердых лиственных пород следует использовать для нагелей, подушек и других ответственных деталей.    

 

Примечание.  Для   конструкций   деревянных  опор   воздушных   линий 

электропередачи следует применять древесину сосны и лиственницы, а для

конструкций  опор линий электропередачи  напряжением 35 кВ  и ниже, за 

исключением элементов стоек и приставок,заглубленных в грунт, и траверс

допускается применять древесину ели и пихты.

2.2. Древесина для несущих элементов деревянных конструкций должна удовлетворять требованиям 1, 2 и 3-го сортов по ГОСТ 8486-66, ГОСТ 2695-71, ГОСТ 9462-71, ГОСТ 9463-72, а также дополнительным требованиям, указанным в прил. 1.

 

Прочность древесины должна быть не ниже нормативных сопротивлений, приведенных в прил. 2.

 

В зависимости от температурно-влажностных условий эксплуатации к влажности древесины, применяемой в элементах конструкций, должны предъявляться требования, указанные в табл. 1. Зоны влажности, определяющие условия эксплуатации конструкций на открытом воздухе или внутри неотапливаемых помещений, следует принимать в соответствии с главой СНиП по строительной теплотехнике.    

 

2.3. Древесина нагелей, вкладышей и других деталей должна быть прямослойной, без сучков и других пороков, влажность древесины не должна превышать 12%. Такие детали из древесины малостойких в отношении загнивания пород (береза, бук) должны подвергаться антисептированию.

 

2.4. Величину сбега круглых лесоматериалов при расчете элементов конструкций следует принимать равной 0,8 см на 1 м длины, а для лиственницы  - 1 см на 1 м длины.

 

2.5. Плотность древесины и фанеры для определения собственного веса конструкций при расчете следует принимать по прил. 3.

 

2.6. Синтетические клеи для склеивания древесины и древесины с фанерой в клееных деревянных конструкциях должны назначаться в соответствии с табл. 2.

 

2.7. Для клееных фанерных конструкций следует применять фанеру марки ФСФ по ГОСТ 3916-69, а также фанеру бакелизированную марки ФБС по ГОСТ 11539-73.

 

2.8. Для стальных элементов деревянных конструкций следует применять стали в соответствии с главой СНиП по проектированию стальных конструкций и арматурные стали в соответствии с главой СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций.

 

 

Таблица 1

 

 

Температурно- влажностные условия эксплуатации

 

Характеристика условий эксплуатации конструкций

 

Максимальная влажность древесины для конструкций, %

 

из клееной древесины

из неклееной древесины

Внутри отапливаемых помещений при температуре до 35°С, относительной влажности воздуха, %

 

 

А1

До 60

9

20

 

А2

Св. 60 до 75

12

20

 

А3

"  75  "   95

15

20

 

 

Внутри неотапливаемых помещений

 

 

Б1

В сухой зоне

9

20

 

Б2

В нормальной зоне

12

20

 

Б3

В сухой и нормальной зонах с постоянной влажностью в помещении более 75% и во влажной зоне

 

15

25

 

 

 

На открытом воздухе

 

 

В1

В сухой зоне

9

20

 

В2

В нормальной зоне

12

25

 

В3

Во влажной зоне

15

25

 

 

В частях зданий и сооружений

 

 

Г1

Соприкасающихся с грунтом или находящихся в грунте

 

-

25

 

Г2

Постоянно увлажняемых

-

Не ограничивается

 

Г3

Находящихся в воде

-

То же

 

 

Примечания: 1. Применение клееных деревянных конструкций в условиях эксплуатации А1 при относительной влажности воздуха ниже 45% не допускается.

 

2. В неклееных конструкциях, эксплуатируемых в условиях В2, В3, когда усушка древесины не вызывает расстройства или увеличения податливости соединений, допускается применять древесину с влажностью до 40% при условии ее защиты от гниения.    

 

 

 

2.9. В соединениях элементов конструкций, эксплуатируемых в условиях агрессивной по отношению к стали среды, следует использовать алюминиевый сплав Д16-Т (ГОСТ 21488-76), стеклопластик АГ-4С (ГОСТ 20437-75), однонаправленный древесно-слоистый пластик ДСПБ (ГОСТ 13913-78), а также древесину твердых лиственных пород.

 

 

 

Таблица 2

 

 

Материалы склеиваемых элементов и условия эксплуатации (по табл. 1)

 

 

Типы и марки клеев

 

 

1. Древесина и древесина с фанерой в конструкциях для всех условий эксплуатации, кроме Г1, Г2, Г3

 

Резорциновые и фенольно-резорциновые (ФР-12, ТУ 6-05-1748-75, ФРФ-50, ТУ 6-05-281-14-77)

 

 

 

2. То же, кроме А1, Б1, В1, Г1, Г2 и Г3

 

 

Алкилрезорциновые и фенольные (ФР-100, ТУ 6-05-1638-78; ДФК-1АМ, ТУ 6-05-281-7-75; СФЖ-3016, ГОСТ 20907-75; СФХ, ТУ 6-05-281-12-76)

 

3. То же, для условий эксплуатации А2 и Б2

 

Карбамидно-меламиновые (КС-В-СК, ТУ 6-05-211-1006-75)

 

4. То же, для условий эксплуатации А2

Карбамидные (КФ-5, КФ-Ж, КФ-БЖ, ГОСТ 14231-78)

 

 

 

 

 

 

3. Расчетные характеристики материалов

 

 

3.1. Расчетные сопротивления древесины сосны (кроме веймутовой), ели, лиственницы европейской и японской приведены в табл. 3. Расчетные сопротивления для других пород древесины устанавливаются путем умножения величин, приведенных в табл. 3, на значения переходного коэффициента , указанные в табл. 4.    

 

3.2. Расчетные сопротивления, приведенные в табл.3, следует умножать на коэффициенты условий работы:

 

а) для различных условий эксплуатации конструкций - на значения коэффициента ,  указанные в табл.5;

 

б) для конструкций, эксплуатируемых при установившейся температуре воздуха до +35°С, -на коэффициент  при температуре +50°С - на коэффициент  Для промежуточных значений температуры коэффициент принимается по интерполяции;

 

в) для конструкций, в которых напряжения в элементах, возникающие от постоянных и временных длительных нагрузок, превышающих 80% суммарного напряжения от всех нагрузок, - на коэффициент =0,8;

 

г) для конструкций, рассчитываемых с учетом воздействия кратковременных (ветровой, монтажной или гололедной) нагрузок, а также нагрузок от тяжения и обрыва проводов воздушных ЛЭП и сейсмической, - на значения коэффициента  указанные в табл. 6;

 

д) для изгибаемых, внецентренно-сжатых, сжато-изгибаемых и сжатых клееных элементов прямоугольного сечения высотой более 50 см значения расчетных сопротивлений изгибу и сжатию вдоль волокон - на значения коэффициента , указанные в табл. 7;

 

 

 

Таблица 3

 

 

Напряженное состояние

и характеристики

элементов

 

Обозна-

чение

Расчетные сопротивления,

для сортов древесины

1

2

3

1. Изгиб, сжатие и смятие вдоль волокон:

 

 

а) элементы прямоугольного сечения (за исключением указанных в подпунктах "б"; "в") высотой до 50 см

 

 

14

-------

140

13

------

130

8,5

-------

85

 

 

б) элементы прямоугольного сечения шириной св.11 до 13 см при высоте сечения св.11 до 50 см

 

 

 

15

------

150

 

14

------

140

 

10

------

100

 

 

в) элементы прямоугольного сечения шириной св.13 см при высоте сечения св.13 до 50 см (см. табл.7)

 

 

 

16

------

160

 

15

-------

150

 

11

------

110

 

 

г) элементы из круглых лесоматериалов без врезок в расчетном сечении

 

 

 

-

16

------

160

 

10

------

100

 

 

2.  Растяжение вдоль волокон:

 

 

а) неклееные элементы

 

 

 

10

------

100

 

7

-----

70

 

-

 

 

б) клееные элементы

 

 

 

12

-----

120

 

9

------

90

 

-

 

 

3. Сжатие и смятие по всей площади поперек волокон

 

 

 

1,8

------

18

 

1,8

------

18

 

1,8

------

18

 

4.  Смятие поперек волокон местное:

      

а) в опорных частях конструкций, лобовых врубках и узловых примыканиях элементов

 

 

3

------

30

 

3

-----

30

 

3

-----

30

 

б) под шайбами при углах смятия от 90 до 60°

 

 

4

-----

40

 

4

------

40

 

4

-----

40

 

5.  Скалывание вдоль волокон:

         

а) при изгибе неклееных элементов

 

 

1,8

-----

18

 

1,6

-----

16

 

1,6

-----

16

 

б) при изгибе клееных элементов

 

 

 

 

 

1,6

------

16

 

1,5

-----

15

 

1,5

-----

15

 

в) в лобовых врубках для максимального напряжения

 

 

 

 

2,4

-----

24

 

2,1

-----

21

 

2,1

-----

21

 

г) местное в клеевых соединениях для максимального напряжения

 

 

 

2,1

-----

21

 

2,1

-----

21

 

2,1

-----

21

 

6.  Скалывание поперек волокон:

 

 

а) в соединениях неклееных элементов

 

1

-----

10

 

0,8

-----

8

 

0,6

-----

6

 

б) в соединениях клееных элементов

 

0,7

-----

7

 

0,7

------

7

 

0,6

-----

6

 

7.  Растяжение поперек волокон элементов из клееной древесины

 

    

 

0,35

-----

3,5

 

0,3

-----

3

 

0,25

-----

2,5

 

 

Примечания: 1. Расчетное сопротивление древесины местному смятию поперек волокон на части длины (при длине незагруженных участков не менее длины площадки смятия и толщины элементов), за исключением случаев, оговоренных в п.4 данной таблицы, определяется по формуле

 

 

 

                                                       (1)

 

 

где расчетное сопротивление древесины сжатию и смятию по всей поверхности поперек волокон (п.3 данной таблицы);

длина площадки смятия вдоль волокон древесины, см.

 

     2. Расчетное сопротивление древесины смятию под углом  к направлению волокон определяется по формуле

 

 

 

                                                          (2)

 

 

     3. Расчетное сопротивление древесины скалыванию под углом к направлению волокон определяется по формул

 

 

                                                          (3)

 

 

4. В конструкциях построечного изготовления величины расчетных сопротивлений на растяжение, принятые по п.2, а данной таблицы, следует снижать на 30%.

 

5. Расчетное сопротивление изгибу для элементов настила и обрешетки под кровлю из древесины 3-го сорта следует принимать равным 13 МПа (130 кгс/кв.см).

 

 

 

 

 

 

Таблица 4

 

 

Коэффициент  для расчетных сопротивлений

Древесные породы

растяжению, изгибу, сжатию и смятию вдоль волокон

сжатию и смятию поперек волокон

 

скалыванию

 

Хвойные

 

1. Лиственница, кроме европейской и японской

 

1,2

1,2

1

 

 

2. Кедр сибирский, кроме Красноярского края

0,9

0,9

0,9

 

 

3. Кедр Красноярского края, сосна веймутова

0,65

0,65

0,65

 

 

4. Пихта

0,8

0,8

0,8

 

Твердые лиственные

 

5. Дуб

1,3

2

1,3

 

6. Ясень, клен, граб

1,3

2

1,6

 

7. Акация

1,5

2,2

1,8

 

8. Береза, бук

1,1

1,6

1,3

 

9. Вяз, ильм

1

1,6

1

 

Мягкие лиственные

 

10. Ольха, липа, осина, тополь

 

0,8

1

0,8

 

 

Примечание. Значения коэффициента  указанные в таблице для конструкций опор воздушных линий электропередачи, изготавливаемых из непропитанной антисептиками лиственницы (при влажности 25%), умножаются на коэффициент 0,85.

 

 

 

 

 

Таблица 5

 

 

Условия эксплуатации (по табл.1)

 

 

Коэффициент 

 

А1, А2, Б1, Б2

 

1

 

А3, Б3, В1

0,9

 

В2, В3, Г1

0,85

 

Г2, Г3

0,75

 

 

е) для изгибаемых, внецентренно-сжатых, сжато-изгибаемых и сжатых клееных элементов в зависимости от толщины слоев значения расчетных сопротивлений изгибу, скалыванию и сжатию вдоль волокон - на значения коэффициента  указанные в табл.8;

 

ж) для гнутых элементов конструкций значения расчетных сопротивлений растяжению, сжатию и изгибу - на значения коэффициента  указанные в табл.9;

 

и) для растянутых элементов с ослаблением в расчетном сечении и изгибаемых элементов из круглых лесоматериалов с подрезкой в расчетном сечении - на коэффициент 0,8;

 

к) для элементов, подвергнутых глубокой пропитке антипиренами под давлением, - на коэффициент 0,9.

Таблица 6

 

 

Коэффициент

Нагрузка

 

для всех видов сопротивлений, кроме смятия поперек волокон

для смятия поперек волокон

1. Ветровая, монтажная, кроме указанной в п.3

1,2

1,4

 

2. Сейсмическая

1,4

1,6

 

Для опор воздушных линий электропередачи

 

3. Гололедная, монтажная, ветровая при гололеде, от тяжения проводов при температуре ниже среднегодовой

 

 

1,45

 

1,6

 

 

4. При обрыве проводов и тросов

1,9

2,2

 

 

 

 

Таблица 7

 

 

Высота

сечения, см

50 и

менее

 

60

 

70

 

80

 

100

120 и более

 

Коэффициент

1

0,96

0,93

0,9

0,85

0,8

 

 

 

 

Таблица 8

 

 

Толщина

слоя, см

19 и

менее

 

 

26

 

33

 

42

 

 

Коэффициент

 

1,1

 

1,05

 

1

 

0,95

 

 

 

 

Таблица 9

 

 

Напряженное состояние

 

Обозначение расчетных сопротивлений

Коэффициент

при отношении

 

 

150

200

250

500 и более

Сжатие и изгиб

 

0,8

0,9

1

1

 

Растяжение

 

0,6

0,7

0,8

1

 

 

Примечание. - радиус кривизны гнутой доски или бруска; а - толщина гнутой доски или бруска в радиальном направлении.

 

 

 

 

3.3. Расчетные сопротивления строительной фанеры приведены в табл.10.

 

В необходимых случаях значения расчетных сопротивлений строительной фанеры следует умножать на коэффициенты     и  приведенные в пп.3.2,а; 3.2,б; 3.2,в; 3.2,г; 3.2,к настоящих норм.

 

3.4. Упругие характеристики и расчетные сопротивления стали и соединений стальных элементов деревянных конструкций следует принимать по главе СНиП по проектированию стальных конструкций, а арматурных сталей - по главе СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций.

 

Расчетные сопротивления ослабленных нарезкой тяжей из арматурных сталей следует умножать на коэффициент 0,8, а из других сталей - принимать по главе СНиП по проектированию стальных конструкций как для болтов нормальной точности. Расчетные сопротивления двойных тяжей следует снижать умножением на коэффициент 0,85.

 

 

 

Таблица 10

 

 

 

 

Вид фанеры

Расчетные сопротивления,

 

 

растяжению в плоскости листа

сжатию в плоскости листа

 

 

изгибу из плоскости листа

скалыванию

в плоскости

листа

срезу

перпен-

дикуляр-

но плос-

кости

листа

1. Фанера клееная березовая марки ФСФ сортов В/BB, B/C, BB/C:

 

а) семислойная толщиной  8 мм и более:

 

вдоль волокон наружных слоев

14

-----

140

 

12

------

120

16

-------

160

0,8

------

8

6

------

60

поперек волокон наружных слоев

9

-----

90

8,5

------

85

6,5

------

65

0,8

------

8

 

6

------

60

под углом  45° к волокнам

4,5

-----

45

7

-----

70

 

-

0,8

-----

80

9

-----

90

 

б) пятислойная толщиной 5-7 мм:

 

вдоль волокон наружных слоев

14

-----

140

13

------

130

18

------

180

0,8

-----

8

 

5

----

50

поперек волокон наружных слоев

6

-----

60

7

-----

70

3

------

30

0,8

------

8

6

-----

60

 

под углом  45° к волокнам

4

------

40

6

------

60

 

-

0,8

-------

8

9

-----

90

 

2. Фанера клееная из древесины лиственницы марки ФСФ сортов B/BB и ВВ/C семислойная толщиной 8 мм и более:

 

вдоль волокон наружных слоев

9

-----

90

17

------

170

18

-------

180

0,6

-------

6

 

5

------

50

поперек волокон наружных слоев

7,5

------

75

13

-----

130

11

------

110

0,5

------

5

 

5

-------

50

под углом  45° к волокнам

3

-----

30

5

------

50

 

-

0,7

------

7

 

7,5

--------

75

3. Фанера бакелизированная марки ФБС толщиной 7 мм и более:

 

вдоль волокон наружных слоев

32

------

320

28

-------

280

33

-------

330

1,8

-------

18

 

11

------

110

поперек волокон наружных слоев

24

------

240

23

------

230

25

------

250

1,8

------

18

12

------

120

 

под углом  45° к волокнам

16,5

------

165

21

-------

210

 

-

1,8

-------

18

 

16

------

160

 

Примечание. Расчетные сопротивления смятию и сжатию перпендикулярно плоскости листа для березовой фанеры марки ФСФ 4 МПа (40 кгс/кв.см) и марки ФБС 8 МПа (80 кгс/кв.см).

 

 

 

 

Таблица 11

 

 

Вид фанеры

Модуль упругости

Модуль сдвига

 

Коэффициент

Пуассона

 

1. Фанера клееная березовая марки ФСФ сортов B/BB, B/C, BB/C семислойная и пятислойная:

 

вдоль волокон наружных слоев

9 000

--------

90 000

 

750

--------

7 500

 

0,085

 

 

поперек волокон наружных слоев

6 000

--------

60 000

 

750

--------

7 500

 

0,065

 

 

под углом  45° к волокнам

2 500

--------

25 000

 

3 000

--------

30 000

 

0,6

 

 

2. Фанера клееная из древесины лиственницы марки ФСФ сортов В/BB и ВВ/C семислойная:

 

вдоль волокон наружных слоев

7 000

--------

70 000

800

--------

8 000

 

 

0,07

 

 

поперек волокон наружных слоев

5 500

--------

55 000

 

800

--------

8 000

 

0,06

 

 

под углом  45° к волокнам

2 000

--------

20 000

 

2 200

--------

22 000

 

0,6

3.   Фанера бакелизированная марки ФБС:

        

вдоль волокон наружных слоев

12 000

--------

120 000

 

1 000

--------

10 000

 

0,085

 

 

поперек волокон наружных слоев

8 500

--------

85 000

 

1 000

--------

10 000

 

0,065

 

 

под углом  45° к волокнам

3 500

--------

35 000

 

4 000

--------

40 000

 

0,7

 

Примечание. Коэффициент Пуассона  указан для направления, перпендикулярного оси, вдоль которой определен модуль упругости

 

 

 

3.5. Модуль упругости древесины при расчете по предельным состояниям второй группы следует принимать равным: вдоль волокон =10 000 МПа (100 000 кгс/кв.см); поперек волокон 400 МПа (4 000 кгс/кв.см). Модуль сдвига древесины относительно осей, направленных вдоль и поперек волокон, следует принимать равным 500 МПа (5 000 кгс/кв.см). Коэффициент Пуассона древесины поперек волокон при напряжениях, направленных вдоль волокон, следует принимать равным = 0,5, а вдоль волокон при напряжениях, направленных поперек волокон, 0,02.

 

Величины модулей упругости и сдвига строительной фанеры в плоскости листа  и  и коэффициент Пуассона  при расчете по второй группе предельных состояний следует принимать по табл.11.

 

Модуль упругости древесины и фанеры для конструкций, находящихся в различных условиях эксплуатации, подвергающихся воздействию повышенной температуры, совместному воздействию постоянной и временной длительной нагрузок, следует определять умножением указанных выше величин  и  на коэффициент  в табл.5 и коэффициенты  и , приведенные в пп.3.2, б и 3.2, в настоящих норм.

 

Модуль упругости древесины и фанеры в расчетах конструкций (кроме опор ЛЭП) на устойчивость и по деформированной схеме следует принимать равным для древесины  (расчетное сопротивление сжатию вдоль волокон, принимаемое по табл.3), а модуль сдвига относительно осей, направленных вдоль и поперек волокон,  для фанеры -    принимаются по табл.10, 11).

 

 

 

 

4. Расчет элементов деревянных конструкций

 

 

А. Расчет элементов деревянных конструкций

по предельным состояниям первой группы

 

 

Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы

 

 

     4.1. Расчет центрально-растянутых элементов следует производить по формуле

    

    

    

                           (4)

 

где

расчетная продольная сила;

 

расчетное сопротивление древесины растяжению вдоль волокон;

 

площадь поперечного сечения элемента нетто.

 

 

При определении  ослабления, расположенные на участке длиной до 200 мм, следует принимать совмещенными в одном сечении.

 

4.2. Расчет центрально-сжатых элементов постоянного цельного сечения следует производить по формулам:

 

а) на прочность    

 

                        (5)

 

 

     б) на устойчивость    

 

                        (6)

 

где

расчетное сопротивление древесины сжатию вдоль волокон;

 

коэффициент продольного изгиба, определяемый согласно п.4.3:

 

площадь нетто поперечного сечения элемента;

 

расчетная площадь поперечного сечения элемента, принимаемая равной:

 

 

при отсутствии ослаблений или ослаблениях в опасных сечениях, не выходящих на кромки (рис. 1, а), если площадь ослаблений не превышает 25%   где площадь сечения брутто;

 

при ослаблениях, не выходящих на кромки, если площадь ослабления превышает 25%    

 

при симметричных ослаблениях, выходящих на кромки (рис.1, б),

 

 

 

 

 

 

Рис. 1. Ослабления сжатых элементов

 

а - не выходящие на кромку;

б - выходящие на кромку

 

 

4.3. Коэффициент продольного изгиба  следует определять по формулам (7) и (8):

 

при гибкости элемента

 

                     (7)

 

при гибкости элемента

 

                      (8)

 

 

     где коэффициент а =0,8 для древесины и а=1 для фанеры,

    

     коэффициент А=3000 для древесины и А=2500 для фанеры.

    

     4.4. Гибкость элементов цельного сечения определяют по формуле    

    

                         (9)

 

где 

расчетная длина элемента;

 

радиус инерции сечения элемента с максимальными размерами брутто соответственно осей  или


К оглавлению | Следующая часть



1 часть © 2007 Строительный портал Stroy-Life. Все права защищены