1. Для непучинистых и слабопучинистых грунтов

 

2.  Для среднепучинистых грунтов

 

 

 

 

 

 

 

3. Для сильнопучинистых грунтов    

 

Область применения:

1.1 - 1-2-этажные деревянные здания, 1-этажные здания со стенами из мелкоштучных материалов;

1.2-3.3 - 1-2-этажные здания со стенами из любого материала    

 

Условные обозначения:

1 - песок средней крупности, крупный;

2 - щебень (гравий, кирпичный бой) с проливкой раствором;

3 - выравнивающая бетонная подготовка;

4 - монолитный железобетонный фундамент;

5 - бутовая кладка (бутобетон);

6 - фундамент из красного кирпича;

7 - цоколь (кирпич, мелкие бетонные блоки);

8 - стена из мелкоштучных материалов;

9 - гидроизоляция;

10 - засыпка керамзитом (грунтом);

11 - замок из перемятой глины;

12 - подсыпка;

13 - армированный пояс.    

 

Приложение 4

Рекомендуемое

    

РАСЧЕТ ПОДЪЕМА И ОТНОСИТЕЛЬНОЙ ДЕФОРМАЦИИ ПУЧЕНИЯ

ОСНОВАНИЯ  ПОД ФУНДАМЕНТОМ

 

1. Расчет выполняется в следующей последовательности:

а) производится расчет фундамента по устойчивости на воздействие касательных сил морозного пучения;

б) при предварительно принятых значениях глубины заложения фундамента и толщины подушки из непучинистого материала определяется расчетная величина подъема ненагруженного основания  ;

в) определяются температурный режим и динамика сезонного промерзания грунтов основания, на основе которых рассчитывается удельная нормальная сила пучения;

г) вычисляется величина подъема основания под фундаментом с учетом давления под его подошвой ;

д) рассчитывается относительная деформация пучения основания.

2. В соответствии с условием устойчивости фундамента расчет его на действие касательных сил пучения производится по формуле:

                                                                            (1)

где m - коэффициент условий работы основания по боковой поверхности фундамента, принимаемый: при засыпке пазух траншей (котлованов) местным пучинистым грунтом, равным 1; при засыпке пазух шириной 20, 40 и 60 см непучинистым материалом, равным соответственно 0,6; 0,45 и 0,35;

- расчетное значение удельной касательной силы пучения, КПа;

 - расчетная площадь боковой поверхности фундамента, м, находящейся в пределах промерзающего грунта;

N - расчетная постоянная нагрузки, кН, от здания, включая вес фундамента;

n - коэффициент перегрузки, принимаемый 0,9.

3. Расчетное значение удельной касательной силы пучения  , кПа, определяется по формуле

                                                                                       (2)

где - нормативное значение удельной касательной силы пучения, кПа, принимаемое равным: для чрезмерно и сильнопучинистых грунтов - 70 кПа, для среднепучинистых грунтов - 55 кПа, для слабопучинистых грунтов - 40 кПа;

 - коэффициент, учитывающий состояние боковой поверхности фундамента; при гладкой бетонной поверхности  =1; при шероховатой бетонной поверхности с выступами и кавернами до 0,5 см  =1,1-1,2.

В случае, если условие (1) не соблюдается, необходимо принять противопучинные мероприятия, в том числе увеличение ширины пазух траншеи (котлована), засыпаемых непучинистым материалом; обработка боковых поверхностей фундамента пластическими смазками, уменьшающими касательные силы пучения и др.

4. Подъем ненагруженного основания  при пучении грунта ниже подошвы фундамента определяется по одной из формул, приведенных в табл. 1, в соответствии с тремя расчетными схемами, отражающими изменение интенсивности пучения грунта по глубине в зависимости от рельефа местности, гидрогеологических условий участка строительства и увлажненности грунта. Входящая в эти формулы величина подъема ненагруженной поверхности грунта   определяется по формуле

 

                                                                                        (3)

где  - относительная деформация морозного пучения грунта, доли ед., определяется по результатам испытаний грунтов или по графикам (см. рис. 2.1);

 - расчетная глубина промерзания грунта, определяемая по СНиП 2.02.01-83*.

5. Удельная нормальная сила пучения грунта , кПа, в зависимости от вида фундамента определяется по формулам:

для ленточного фундамента

 

                                                                               (4)

для столбчатого фундамента

                                                                            (5)

где b,u - соответственно ширина подошвы ленточного и периметр подошвы столбчатого фундаментов, м;

 - толщина слоя грунта, м, под фундаментом, вызывающего деформацию пучения , для первой схемы расчета  (см. табл. 1 )   для остальных двух схем

 - коэффициент условий работы пучинистого грунта под фундаментом, определяемый по табл. 2 в зависимости от  и площади подошвы ; для ленточного фундамента    где  =1 м;

- сопротивление смещению мерзлого грунта относительно фундамента, кПа, определяемое по графику (рис. 1) в зависимости от расчетной температуры  и скорости пучения   грунта под фундаментом.

Скорость перемещения грунта  , см/сут, при его пучении под фундаментом определяется из выражения

 

                                                                                           (6)

где  - подъем ненагруженного основания, см, определяемый в соответствии с п.4;

  - продолжительность периода, мес., промерзания грунта под фундаментом при продолжительности зимнего периода, равного для Московской области 5 мес.    

                                                                 (7)

Расчетная  отрицательная температура грунта (°С), промерзшего под фундаментом, определяется по формуле

                                                                        (8)

при                                               (9)

где  - расчетная температура у поверхности планировки грунта в период его промерзания под фундаментом, °С;

 - средняя температура воздуха наиболее холодного месяца зимнего периода, °С; для Московской области  =-10,5°С.

6. Подъем основания фундамента при промерзании пучинистого грунта под его подошвой с учетом передаваемого на грунт давления от здания определяется по формуле    

                                                                            (10)

 

где Р - давление под подошвой фундамента от внешней нагрузки, кПа;

 - те же обозначения, что в пп. 4 и 5;

 - коэффициент, учитывающий влияние подушки на напряженное состояние пучинистого грунта, определяется по табл. 3.

Таблица 1

 

Схемы расчета подъема  ненагруженного основания фундамента

 

 

	Условия увлажнения грунтов по виду рельефа	Расстояние от поверхности грунта до уровня подземных вод, ,м	Ориентировочное значение   средней влажности в пределах сезонно- промерзающего слоя,	Формулы для расчета подъема основания  при глубине заложения фундамента d и толщине подушки
1.	Сухие участки- возвышенности, всхолмленные места.		а)
	Водораздельное плато. Грунты увлажняются только за счет атосферных осадков.		б)
2.	Сырые участки - слабо всхолмленные места, пологие склоны с затяжным уклоном; котловины с признаками поверхностного  заболачивания. Грунты увлажняются  за счет атмосферных осадков и верховодки, частично - подземных вод
3.	Мокрые участки - пониженные равнины, котловины, межсклоновые низины, заболоченные места.  Грунты  водонасыщаются за счет  атмосферных осадков и подземных вод, включая верховодку.

 

 

Примечания: 1. Значение  рассчитывается с учетом прогноза изменения уровня подземных вод;

2. z - наименьшее расстояние, м, от границы сезонного промерзания  до уровня  подземных вод, при котором эти воды не оказывают влияния на увлажнение промерзающего грунта; значение z определяется по таблице 2.2.

 

 

Рис. 1. Значение сопротивления смещению пучинистого грунта относительно подошвы фундамента

 

7. Относительная деформация пучения основания с учетом жесткости конструкций определяется по формуле         

                                                                                           (11)

где  - коэффициент, зависящий от отношения  и показателя гибкости К системы основание-фундамент-стена здания, методика расчета которого приведена в Приложении 5; значения    определяются по графику (рис. 2);

q - расчетная нагрузка на основание, кН/м;

L - длина фундамента здания (отсека здания), м.

Остальные значения те же, что и в пп. 5 и 6.

Таблица 2

Значения коэффициента

 

	Площадь  подошвы фундамента
Dz,м	0,1	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9	1,0 и более
0,2	0,90	0,80	0,72	0,66	0,60	0,54	0,50	0,47	0,44	0,41
0,3	0,89	0,77	0,69	0,62	0,55	0,51	0,46	0,43	0,40	0,37
0,4	0,87	0,74	0,65	0,56	0,49	0,45	0,41	0,38	0,35	0,32
0,5	0,84	0,60	0,57	0,49	0,41	0,38	0,35	0,32	0,30	0,28
0,6	0,80	0,62	0,50	0,41	0,36	0,31	0,29	0,27	0,25	0,24
0,7	0,75	0,54	0,42	0,35	0,30	0,25	0,23	0,21	0,20	0,19
0,8	0,69	0,46	0,35	0,30	0,25	0,22	0,20	0,18	0,17	0,15
0,9 и более	0,62	0,41	0,32	0,25	0,21	0,18	0,16	0,15	0,14	0,13

 

 

8. В том случае, когда условия (3.1), (3.2) не выполняются, принимается большая глубина заложения фундамента с повторным расчетом его устойчивости на воздействие касательных сил пучения (1), большая толщина подушки, увеличивается жесткость стены путем устройства железобетонных или армированных поясов, выполняются инженерно-мелиоративные, тепловые и химические мероприятия, направленные на уменьшение влажности окружающего фундамент грунта и глубины его промерзания. Выбор того или иного мероприятия или совокупности их зависит от конкретных условий строительства.

 

Таблица 3

Значения коэффициента 

 

Отношение толщины подушки  к ширине подошвы	Фундамент
фундамента	столбчатый	ленточный
0,00	1,00	1,00
0,25	0,95	0,90
0,50	0,70	0,80
0,75	0,50	0,70
1,00	0,35	0,60
1,25	0,25	0,50
1,50	0,20	0,40

 

Примечание. Для промежуточных значений  коэффициент  определяется по интерполяции.

 

9. Максимальные значения изгибающего момента М, кН.м, и поперечной силы F, кН, возникающих в системе фундамент-стена здания, определяются по формулам

 

                                                                          (12)

                                                                         (13)

где  - то же значение, что в формуле (1) Приложения 5.

Входящие в формулы (12, 13) коэффициенты  и , определяются по графикам (рис. 3 и рис.4).

 

 

Рис. 2. Зависимость  от

 

Рис. 3. Зависимость  от

 

Рис. 4. Зависимость  от  

 

10. Изгибающие моменты и поперечные силы в отдельных конструктивных элементах (фундамент, цоколь, стена, пояс) определяются по формулам

                                                                            (14)

                                                                            (15)

где,  - соответственно изгибная и сдвиговая жесткость i-го конструктивного элемента;

, - то же, всей системы.

 - модуль сдвига, кН·м, материала i-го конструктивного элемента;

[A - соответственно] площадь поперечного сечения i-го элемента.

11. Силы  , кН, возникающие в связях панельных стен, определяются по формуле

                                                              (16)

где   - те же обозначения, что в формуле ( 13) Приложения 5.

12. По найденным внутренним усилиям в соответствии с требованиями глав СНиП 2.03.01.84 "Бетонные и железобетонные конструкции", СНиП II-22-81 "Каменные и армокаменные конструкции" производится расчет на прочность мелкозаглубленного ленточного или фундаментальной балки столбчатого фундамента, а также конструктивных элементов стены.

13. Учитывая знакопеременный характер деформаций оснований из пучинистых грунтов (подъем в период промерзания грунта и осадка при его оттаивании), железобетонные элементы следует армировать в верхней и нижней частях сечений.

 

Приложение 5

Рекомендуемое

 

МЕТОДИКА РАСЧЕТА ПОКАЗАТЕЛЯ ГИБКОСТИ КОНСТРУКЦИЙ ЗДАНИЯ

 

1. Показатель гибкости конструкций здания К определяется по формуле

                                                                                 (1)

где  - приведенная жесткость на изгиб поперечного сечения конструкций здания в системе фундамент-цоколь-пояс усиления-стена, определяемая по формуле (4), кН·м;

С - коэффициент жесткости основания при пучении грунта, кН/м;

L - длина стены здания (отсека), м;

для оснований ленточных фундаментов

                                                                                              (2)

для оснований столбчатых фундаментов

 

                                                                                           (3)

Здесь  - те же обозначения, что в пп.4, 5 Приложения 4;

- число столбчатых фундаментов в пределах длины стены здания (отсека).

2. Приведенная жесткость на изгиб поперечного сечения конструкций здания в системе фундамент-цоколь-пояс усиления-стена, кН·м, определяется по формуле

 

                                     (4)

где  - соответственно жесткость на изгиб фундамента, цоколя, пояса усиления, стены здания.

3. Жесткость на изгиб, кН · м, фундамента, цоколя и пояса усиления определяется по формулам

 

                                                           (5)

 

                                                           (6)

 

                                                          (7)

где -соответственно модули деформации, кПа, материала фундамента, цоколя, пояса;                             

- соответственно момент инерции, м, поперечного сечения фундамента, цоколя и пояса усиления относительно собственной главной центральной оси;

 - соответственно площади поперечного сечения, м, фундамента, цоколя и пояса усиления;

- соответственно расстояния, м, от главной центральной оси поперечного сечения фундамента, цоколя и пояса усиления до условной нейтральной оси сечения всей системы;

- соответственно коэффициенты условий работы фундамента, цоколя и пояса усиления, принимаемые равными 0,25;

Жесткость на изгиб фундамента, состоящего из блоков, не связанных между собой, принимается равной нулю. Если цоколь является продолжением фундамента или обеспечена их совместная работа, цоколь и фундамент следует рассматривать как единый конструктивный элемент. При отсутствии поясов усиления  =0. При наличии нескольких поясов усиления жесткость на изгиб каждого из них определяется по формуле (7).

4. Жесткость на изгиб, кН·м стен из кирпича, блоков, монолитного бетона (железобетона) определяется по формуле

                                                             (8)

 

где   - модуль деформации материала стены, кПа;

 - коэффициент условий работы стены, принимаемый равным 0,15 - для стен из кирпича, 0,2 - для стен из блоков, 0,25 - для стен из монолитного бетона;

- момент инерции поперечного сечения стены, м; определяется по формуле (9);

 -  площадь поперечного сечения стены, м;

- расстояние, м, от главной центральной оси поперечного сечения стены до условной нейтральной оси сечения всей системы.

Момент инерции поперечного сечения стены определяется по формуле

 

                                                                                       (9)

где  - соответственно момент сечения стены по проемам и по простенкам, м.

Площадь поперечного сечения стены определяется по формуле

                                                                               (10)

где  - толщина стены, м.

Расстояние от центра тяжести приведенного поперечного сечения стены до ее нижней грани определяется по формуле

 

                                                                              (11)

5. Расстояние от главной центральной оси поперечного сечения фундамента до условной нейтральной оси системы фундамент-цоколь-пояс усиления-стена определяется по формуле

                                                                        (12)

где - соответственно модуль деформации и площадь поперечного сечения i-го конструктивного элемента (цоколя, стены, пояса);

- коэффициент условий работы i-го конструктивного элемента;

 - расстояние от главной нейтральной оси поперечного сечения i-го конструктивного элемента до главной центральной оси поперечного сечения фундамента.

6. Жесткость на изгиб, кН·м стен из панелей определяется по формуле

                                                         (13)

где  - соответственно модуль упругости, кПа, и площадь поперечного сечения, м, j-ой связи;

m - число связей между панелями;

 - расстояние от j-ой связи до главной центральной оси поперечного сечения фундамента,м;

 - расстояние от главной центральной оси поперечного сечения фундамента до условной нейтральной оси системы фундамент-стена здания, определяемое по формуле

                                          (14)

в которой n - число конструктивных элементов в системе фундамент-стена.

 

 

Приложение 6

 Рекомендуемое

 

РАСЧЕТ ФУНДАМЕНТОВ НА ЛОКАЛЬНО УПЛОТНЕННОМ ОСНОВАНИИ

 

1. При проектировании фундамента на локально уплотненном основании следует определить его несущую способность по грунту и выполнить расчет по деформациям пучения.

2. Расчетная несущая способность фундамента на локально уплотненном основании по грунту определяется по формуле

                                                                  (1)

где  - коэффициент условий работы грунта под подошвой фундамента, принимаемый: для забивных блоков и фундаментов в выштампованных котлованах   =1; для фундаментов в вытрамбованных полостях при  (отношение объема втрамбованного в основание щебня к объему фундамента)  (0,8-0,3);

- коэффициент условий работы грунта на боковой поверхности фундамента, принимаемый: для забивных блоков  =1; для фундаментов в выштампованных полостях =0,95; для фундаментов в вытрамбованных полостях =0,9;

 - несущая способность подошвы фундамента столбчатого или 1 м ленточного фундамента (соответственно мН или мН/м);

 - несущая способность боковой поверхности столбчатого или 1 м ленточного фундамента (соответственно мН и мН/м).

3. Расчетная несущая способность подошвы фундамента определяется по формуле                

                                                                                       (2)

где R- расчетное сопротивление грунта под подошвой фундамента, кПа, определяемое по графикам и таблице (рис. 1);

 - площадь подошвы столбчатого или 1 м ленточного фундамента, м.

 

Примечания:

1) Для глинистых грунтов значение R определяется в зависимости от средневзвешенного значения степени влажности , плотности сухого грунта  и показателя текучести  в пределах 0,5 м выше и 1,5 м ниже пяты фундамента.

2) При глубине заложения подошвы фундамента 0,5 м приведенные на рис. 1 значения R умножаются на коэффициент 0,65; при глубине заложения подошвы фундамента 1 м - на коэффициент 0,9; при промежуточных значениях глубины значения R принимаются по интерполяции.

4. Расчетная несущая способность боковой поверхности столбчатых фундаментов определяется по формуле

 

                                       (3)

где   - угол наклона боковых граней фундамента к вертикали, град.;

- соответственно угол внутреннего трения, град., и удельное сцепление, кПа, уплотненного грунта (определяется по табл. 1);

А - площадь боковой поверхности грани фундамента, м;

V - равнодействующая давления грунта на одну грань фундамента, кН, определяемая для однородного однослойного основания по формуле

   (4)

где d - глубина заложения подошвы фундамента, м;

 -  коэффициент, учитывающий пространственный характер работы фундамента, принимаемый 1,3 для песчаных и 1,5 для глинистых грунтов;

 - удельный вес грунта, кН/м;

 - размер подошвы фундамента, м;

  - угол трения грунта о боковую поверхность фундамента, град., принимаемый  для песчаных и  - для глинистых грунтов;

 - коэффициент отпора грунта, определяемый по графикам на рис. 2, 3 в зависимости от угла внутреннего трения уплотненного грунта    и угла наклона боковых граней фундамента ;

 - давление грунта, кПа, обусловленное сцеплением, равное

                                                                                   (5)

 - показатель текучести грунта природной структуры;

- соответственно расчетный угол внутреннего трения и удельное сцепление грунта природной структуры.

5. Расчетная несущая способность поверхности 1 м ленточного фундамента в вытрамбованной (выштампованной) траншее определяется по формуле

 

                                       (6)

где  - те же обозначения, что в формуле 3.

При определении V по формуле (4) коэффициент  для ленточных фундаментов принимается равным 1.   

 

а)

 

б)

 

Вид грунта основания	Расчетное сопротивление R, МПа (пески  средней крупности
Пески пылеватые
маловлажные	1,0
влажные	0,9
насыщенные водой	0,8
Пески мелкие
маловлажные	1,4
влажные и насыщенные водой	1,3
Пески средней крупности
независимо от влажности	1,7

 

Рис 1. Значения расчетного сопротивления R под подошвой фундаментов на уплотненном основании, погруженных на глубину 1,2 м в грунт:

а) глинистый;           б) песчаный.

 

Рис. 2. Графики для определения коэффициента  для песчаных грунтов в зависимости от угла внутреннего трения грунта  и угла наклона к вертикали надвигающейся на грунт грани    при угле трения грунта о бетонную поверхность

Рис. 3. Графики для определения коэффициента   для глинистых грунтов в зависимости от угла внутреннего трения грунта  и угла наклона к вертикали надвигающейся на грунт грани   при угле трения грунта о бетонную поверхность

 

6. При многослойном основании расчетная несущая способность боковой поверхности фундамента определяется суммированием нагрузок, воспринимаемых участками боковой поверхности на контакте с этими слоями:

для столбчатого фундамента

                          (7)

для ленточного фундамента    

                           (8)

где n - число слоев на контакте с боковой поверхностью фундамента;

- соответственно угол внутреннего трения, град., удельное сцепление, кПа, уплотненного грунта i-го слоя;

 - площадь i-го участка боковой грани, м;

 - равнодействующая давления грунта на i-ом участке боковой грани, кН, определяемая в соответствии с пп.7,8.

 

Таблица 1

 

Вид грунта основания	, град.	, кПа
Пески
0,6
0,6  0,75
0,75
Глинистые грунты
0,1
0,1  0,2
0,2 0,5
0,5 0,8

 

7. При двухслойном основании равнодействующая давления в слое № 1 определяется по формуле (4), а в слое № 2 - по формуле

    (9)

где - соответственно удельный вес, кН/м, толщина, м, первого слоя;

  - соответственно удельный вес, кН/м, коэффициент отпора, давление, обусловленное сцеплением грунта, кПа, толщина, м, слоя № 2.

8. При трехслойном основании равнодействующая давления грунта в слое № 2 определяется по формуле (9), при этом вместо  следует подставлять размер    , равный размеру поперечного сечения фундамента на уровне подошвы слоя № 2.

Равнодействующая давления грунта в слое № 3 определяется по формуле

    (10)

в которой параметры   определяются для слоя №3.

9. Подъем фундамента силами пучения определяется по формуле

                                                                              (11)

где  - относительное выпучивание ненагруженного фундамента,

 

                                                                                             (12)

- подъем ненагруженной поверхности грунта на уровне верхнего обреза фундамента, см, определяется по формуле (3) Приложения 4;

N - расчетная нагрузка на фундамент, кН (для второй группы предельных состояний),

 -  действующая на фундамент сила пучения, кН;

  - угол наклона боковых граней фундамента к вертикали, град.,

 - соответственно расчетная глубина промерзания грунта и глубина заложения фундамента, см;

 - эмпирические коэффициенты; при  при

10. Сила пучения,  действующая на фундамент, определяется по формуле

 

                            (13)

где - коэффициент, характеризующий влияние уплотнения грунта на касательные силы пучения; принимается равным 0,7;

-те же обозначения, что в п. 2 Приложения 4;

 - удельная нормальная сила пучения, кПа, определяется по формулам п. 5 Приложения 4 с учетом п.11;

 - то же, что в п. 3;

   - то же, что в п. 9.

11. Удельная нормальная сила пучения грунта  , кПа, уплотненного при забивке блока, вытрамбовывании (выштамповывании) полости в основании, определяется из выражения

                                                                                      (14)

где - коэффициент, характеризующий влияние уплотнения грунта на нормальные силы пучения, определяется по формулам:

при                                                                                           (15)

при                                                                    (16)

 - глубина зоны уплотнения, определяемая из выражения

                        (17)

 

                                                             (18)

 - соответственно природная влажность грунта и влажность на границе раскатывания, доли ед.

12. Относительная деформация пучения основания определяется в соответствии с п. 7 Приложения 4; при вычислении показателя гибкости К следует принимать: для ленточных фундаментов , для столбчатых , (где=1 м; n - число столбчатых фундаментов в пределах длины здания L, м), остальные обозначения те же, что в п. 9 Приложения 6. При определении   значения   принимаются: для ленточных фундаментов , для столбчатых  -  .

13. Внутренние усилия в системе фундамент (фундаментальная балка) - стена здания и в отдельных конструктивных элементах определяются согласно пп. 9, 10, 11 Приложения 4 с учетом п. 12.

14. При расчете конструкций на прочность следует руководствоваться пп. 12, 13 Приложения 4.

15. Условие (4.2) считается выполненным, если

                                                                                                  (19)

где  - то же, что в пп. 4, 5.

 

Приложение 7

Рекомендуемое

 

Машины и механизмы для уплотнения грунтов

 

 

Наименование, тип,  марка, машин и механизмов	Основные технические характеристики
1	2
Навесное оборудование
Пневмолоты навесные на экскаваторах
ПН-1300	Масса 350 кг, энергия удара 1274,9 Дж. Размеры плиты 300х300 мм. Производительность10-12м/ч
ПН-1700	Масса 450 кг, энергия удара 1667,1 Дж. Размеры плиты 400х400 мм. Производительность 14-16 м/ч
ПН-2400	Масса 500 кг, энергия удара 2356,6 Дж. Размеры плиты 500х500 мм
Виброплиты навесные к крану (экскаватору)
ВПП-6	Масса 950 кг, возмущающая сила 60,8 кН. Размеры плиты 1500х1200 мм
Ручные механизмы
Виброплиты самопередвигающиеся
SVP-12,5	Масса 150 кг, возмущающая сила 12,3 кН. Размеры плиты 550х500 мм
SVP-25	Масса 270 кг, возмущающая сила 24,5 кН. Размеры плиты 750х750 мм
SVP-31,5	Масса 500 кг, возмущающая сила 21,5 кН. Размеры плиты 700х700 мм
Трамбовки электрические
ИЭ-4501	Масса 80 кг.  Размеры плиты 400х360 мм. Производительность:  22 м/ч - в несвязных грунтах; 15 м/ч - в связных грунтах
ИЭ-4502	Масса 160 кг.  Размеры плиты 500х500 мм. Производительность:  32 м/ч - в несвязных грунтах; 22 м/ч - в связных грунтах
Вибротрамбовки самопередвигающиеся
ВУТ-4	Масса 200 кг. Возмущающая сила 22 кН. Размеры плиты 500х428 мм
ВУТ-3	Масса 50 кг. Возмущающая сила 31,4 кН. Размеры плиты 705х500 мм. Производительность 8-10  м/ч

 

 

Приложение 8

 Рекомендуемое

ТРЕБОВАНИЯ К СТЕНАМ ПОДВАЛОВ

 

1. Для полного исключения влияния фундамента на стену подвала необходимо последнюю располагать на расстоянии   < где  - отметки соответственно пола подвала и подошвы фундамента, м;  Р - среднее давление на грунт под подошвой фундамента, кПа;   - расчетные значения удельного сцепления, кПа, и угла внутреннего трения грунта, град.

2. Стену подвала допускается располагать в непосредственной близости от фундамента (рис. 1, а; 1, в; 1, г) или совмещать с фундаментом (рис. 1,б; 1, в; 1, г). В этих случаях ее следует рассчитывать на прочность.

3. При устройстве монолитных стен подвалов способом "стена в грунте" работы должны производиться в следующей последовательности:

- в местах предусмотренного проектом расположения стен подвала в основании нарезаются щели шириной 15... 25 см с помощью баров, щелерезов или дискофрезерных машин (при необходимости стенки щелей крепятся бентонитовым раствором);

- в щелях устанавливаются звенья инвентарной П-образной опалубки, позволяющей при бетонировании сформировать в стенах ребра жесткости;

- в местах расположения ребер устанавливаются доски толщиной 30... 40 мм с забитыми в них гвоздями, обращенными в сторону щелей;

- наружные грани щелей обрабатываются водостойким полимерным материалом, или устраивается завеса из рулонной гидроизоляционной пленки;

- в щели устанавливаются арматурные каркасы;

- производится бетонирование стен;

- после твердения бетона под прикрытием стен производится разработка грунта в пределах подвала;

- извлекается опалубка;

- пространство между ребрами стены заполняется теплоизоляционным материалом;

- к доскам на ребрах стен подвала с помощью шурупов крепятся листы сухой штукатурки, оргалита или деревянные щиты.    

 

Рис. 1. Конструкции стен подвала

1 - монолитная железобетонная стена подвала с утеплителем;

2 - мелкозаглубленный фундамент;

3 - наружная кирпичная стена;

4 - железобетонная плита перекрытия;

5 - песчаная подушка;

6 - кирпичная кладка;

7 - незаглубленный фундамент;

8 - фундамент из монолитного бетона;

9 - стойки из железобетона или древесины (брус, кругляк);

10 - щиты из досок;

11 - утеплитель;

12 - доска;

13 - сухая штукатурка.

 

4. При совмещении стены подвала с фундаментом конструктивные элементы должны быть жестко соединены между собой.

5. При монтаже стен подвала из сборных ребристых панелей следует жестко соединять их между собой и обеспечить водонепроницаемость стыковых соединений.

6. Для гидроизоляции фундаментов и стен подвалов, защиты их от коррозии следует применять материалы в соответствии с Приложением 9.

 

 

Приложение 9

Рекомендуемое

 

МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ ГИДРОИЗОЛЯЦИИ И АНТИКОРРОЗИОННОЙ ЗАЩИТЫ

СТЕН ПОДВАЛОВ И ФУНДАМЕНТОВ

 

1. Гидроизоляция стен подвалов и фундаментов

 

При устройстве стен подвалов и фундаментов необходимо обеспечивать надежную защиту их от подземных вод, которая достигается путем использования эффективных гидроизоляционных материалов, в том числе;

1.1. Мастика пленкообразующая клеящая "Гекопрен" (изготовитель АОЗТ "Смолл", г. Москва),  выпускается в готовом виде: напыляется, наливается, приклеивается; удовлетворяет строительным и экологическим требованиям (ГОСТ PRu.9001.1.4.0217).

1.2. Наплавляемый битумно-полимерный "Изопласт-К" (изготовитель АОЗТ "Киришинефтеоргсинтез"), выпускается в рулонах с крупнозернистой или чешуйчатой подсыпкой с лицевой стороны и полимерной легкоплавкой пленкой с нижней стороны полотна - для верхнего слоя ковра (ГОСТ PRu 9001.1.4-0179).

1.3. Рулонный наплавляемый битумно-полимерный "Изопласт-II" с мелкозернистой подсыпкой или полимерной легкоплавкой пленкой с лицевой стороны и полимерной легкоплавкой пленкой с нижней стороны полотна (ГОСТ PRu 9001.1.4-0180).

1.4. Материал "Крома" (изготовитель АООТ "Крома", г. Рыбинск), выпускается в рулонах, состоит из основы (стеклоткань, стеклохолст, ткань или холст), покрытой с двух сторон слоем битумно-вяжущего (битум, минеральный наполнитель и модифицирующие добавки) - ГОСТ PRu 9001.1.4-0103.

1.5. Вулканизированная пленка ЕРДМ (США, Бельгия), выпускается в рулонах, соответствует ГОСТ 2678-94.

1.6. Мембраны Centriflex РСС (Московский филиал голландской фирмы Драй Воркс Интернешнл) - защитное покрытие, эластичное (за счет присутствия акрилатов), на минеральной основе, наносится в 3 слоя обшей толщиной 3-4 мм, обладает хорошей адгезией к мокрой поверхности бетонной конструкции, долговечно (единый Европейский сертификат ISO-901).

1.7. Мембрана Centriflex FC (Московский филиал голландской фирмы Драй Воркс Интернешнл), покрытие на латексно-битумной основе, пластичное; наносится вручную или насосом на сухую поверхность бетона, общая толщина покрытия 3 мм, покрытие долговечно (единый Европейский сертификат ISO-901).

1.8. Ватерплаг (фирма "THORO N.V.", представленная в г. Москве АО "Триада-Холдинг") - быстросхватывающийся состав (смесь гидравлических цементов, кремнистых наполнителей и пластифицирующих добавок) - единый Европейский сертификат ISO-901.

1.9. Торосил (фирма "THORO N.V.", представленная в г. Москве АО "Триада-Холдинг") - смесь портландцементов, отсеянного кремнезема и различных добавок; после перемешивания с питьевой водой или со смесью Акрил 60 и питьевой водой до консистенции строительного раствора легко наносится с помощью специальной кисти Торо, щетки или установки для набрызга (единый Европейский сертификат ISO-901).

1.10. Торосил FС (фирма "THORO N.V.", представленная в г. Москве АО "Триада-Холдинг") - водонепроницаемое покрытие на цементной основе; порошок представляет собой смесь портландцементов, кремнезема и активных добавок; после перемешивания с питьевой водой до консистенции строительного раствора легко наносится на влажную поверхность бетона с помощью кисти Торо, щетки или установки для набрызга (единый Европейский сертификат ISO-901).     

 

2. Антикоррозионная защита стен подвалов и фундаментов

 

2.1. Защиту от коррозии стен подвалов и фундаментов следует осуществлять применением коррозионно-стойких материалов и выполнением конструкционных требований (первичная защита), а также использованием вторичных способов защиты (нанесение изоляционных покрытий, пропитка бетона, применение электрохимических методов защиты).

2.2. Степень агрессивного воздействия грунтов оценивается по СНиП 2.03.11-85 ниже уровня подземных вод  как для жидкой среды, а выше уровня подземных вод - по табл. 1; она может быть слабоагрессивной, среднеагрессивной и сильноагрессивной.

2.3. При проектировании железобетонных конструкций для эксплуатации в агрессивных грунтовых условиях следует нормировать толщину и проницаемость защитного слоя бетона, а также ширину раскрытия трещин (табл. 2) - первичная защита.

2.4. Для бетонных и железобетонных подземных конструкций (стен подвалов и фундаментов) необходимо применять следующие материалы:

- портландцемент, шлакопортландцемент - ГОСТ 10178-76;

- сульфатостойкий цемент - ГОСТ 22266-76;

- песок кварцевый - ГОСТ 10268-80 (отмучиваемых частиц не более 1 %);

- крупный заполнитель из изверженных пород марки не ниже 800 и осадочных пород марки не ниже 600 - ГОСТ 10268-80.

2.5. При проектировании антикоррозионной защиты подземных конструкций следует учитывать степень агрессивности среды, а также толщину конструкций (табл. 3).

2.6. Для повышения стойкости бетонных и железобетонных конструкций в агрессивных условиях эксплуатации рекомендуется использовать химические добавки, снижающие проницаемость бетона и повышающие его химическую стойкость.