2 часть

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

Справочное

ЗАРЕГИСТРИРОВАННЫЕ ПРОЯВЛЕНИЯ НАИБОЛЕЕ ВЕРОЯТНЫХ ОПАСНЫХ

 ГЕОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ НА ТЕРРИТОРИИ СССР

 (В ГОРОДАХ И ПОСЕЛКАХ)

1. Большая. Весьма сложные инженерно-геологические, гидрометеорологические и сейсмические условия. Необходима повсеместная комплексная инженерная защита от сочетания взаимообусловленных катастрофических и опасных процессов.

2. Средняя. Инженерно-геологические и гидрометеорологические условия сложные; значительно развитие опасных процессов из-за техногенных факторов. Комплексная инженерная защита (от 2-3 процессов)   необходима на ограниченной территории.

3. Малая.  Инженерно-геологические и гидрологические условия несложные. Требуются локальные меры инженерной защиты от ОГП

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

Справочное

ОЦЕНКА СОСТОЯНИЯ СКАЛЬНЫХ СКЛОНОВ (ОТКОСОВ)

Оценку состояния обвальных скальных склонов (откосов) высотой до 30-40 м следует производить в зависимости от их морфометрических и инженерно-геологических характеристик по табл. 1. Оценка в баллах по морфологическим характеристиках склонов (откосов) приведена в табл. 2, по инженерно-геологическим характеристикам - в табл. 3.

Таблица 1

Характеристика	Степень опасности состояния скальных склонов (откосов)
	особо опасный	опасный	неопасный
Сумма баллов, оценивающих степень нарушения устойчивости скальных склонов (откосов) по табл. 2 и 3	45-37	8-36	7-0

Таблица 2

Характеристика	Оценка состояния склонов (откосов) по морфометрическим характеристикам, баллы
	0	2	4	6
Высота, м	3	3-6	6-12	12
Крутизна, град.	<зо	30-45	45-60	>60
Форма поверхности	Ровная	Неровная	С выступами	С нависающими выступами
Расстояние от подошвы откоса до защищаемого объекта, м	>4	4-3	3-2	<2

Таблица 3

Характеристика	Оценка состояния склонов (откосов) по инженерно-геологическим характеристикам, баллы
	0	1	2	3
Среднее число трещин на 1 м	1	2-10	11-20	>21
Ширина раскрытия трещин, см	0	0,5	0,5-1	>1,0
Глубина трещин, м	<0,1	0,1-1,0	1,0-10	>10
Направление угла падения трещин по отношению к площадке размещения защищаемого объекта, град.	<20	20-30	30-40	>40
Прочность скальных грунтов на одноосное сжатие Rc, МПа	150-200	100-150	50-100	40
Степень выветрелости скального массива	Невыветрелые	Слабо выветрелые	Выветре- лые	Сильно выветре лые
Сейсмичность, баллы	6	7	8	9

ПРИЛОЖЕНИЕ 6

Рекомендуемое

ВЫЧИСЛЕНИЕ НОРМАТИВНЫХ И РАСЧЕТНЫХ ЗНАЧЕНИЙ

УГЛА ВНУТРЕННЕГО ТРЕНИЯ И УДЕЛЬНОГО СЦЕПЛЕНИЯ

ПРИ ПРОЕКТИРОВАНИИ ПРОТИВООПОЛЗНЕВЫХ

МЕРОПРИЯТИЙ

1. Нормативные и расчетные значения угла внутреннего трения

и удельного сцепления

вычисляют путем статистической обработки частных значений

полученных по данным лабораторных и(или) полевых испытаний грунта на срез под нагрузкой.

Каждый монолит грунта, из которого отбираются образцы для испытания на котлован, в котором проводят  испытания    на    срез целиков грунта, рассматривается как i-я опытная точка,   в которой
определяются частные значения				и

2. Для каждой i-й точки испытания грунта в пределах инженерно-геологического элемента

вычисляют по методу наименьших квадратов частные значения			tg		и			по результатам
не менее трех определений сопротивления грунта срезу		при различных

где

- число определений

в отдельной точке инженерно-геологического элемента.

Если при вычислении по формуле (2) получится

то  полагают

а

вычисляют вновь по формуле

3. По найденным значениям

и

вычисляют нормативные значения

и

и среднеквадратичные отклонения

и

по формулам:

..

.

где		- число определений		и
		- обобщенное обозначение характеристик					и

4. Выполняют статистическую проверку для исключения возможных грубых ошибок в значениях

условие

Пару значений

исключают, если хотя бы для одного из них выполняется

где   v - статистический критерий, принимаемый в зависимости от числа определений характеристики n по табл. 1 данного приложения.

Таблица 1

Значение критерия v при двухсторонней доверительной вероятности а = 0,95

Число определений	Значение критерия		Число определений	Значение критерия		Число определений	Значение критерия
3	1,41		19	2,75		35	3,02
4	1,71		20	2,78		36	3,03
5	1,92		21	2,80		37	3,04
6	2,07		22	2,82		38	3,05
7	2,18		23	2,84		39	3,06
8	2.27		24	2,86		40	3,07
9	2,35		25	2,88		41	3,08
10	2,41		26	2,90		42	3,09
11	2,47		27	2,91		43	3,10
12	2,52		28	2,93		44	3,11
13	2,56		29	2,94		45	3,12
14	2,60		30	2,96		46	3,13
15	2,64		31	2,97		47	3,14
16	2,67		32	2,98		48	3,14
17	2,70		33	3,00		49	3,15
18	2,73		34	3,01		50	3,16

Для оставшихся опытных данных надо заново вычислить

5. Вычисляют для

и

коэффициент вариации

v

, показатель точности

коэффициент надежности по грунту

и их расчетные значения по формулам:

где

- коэффициент, принимаемый по табл. 2 данного приложения для

и

- для

расчетов   по  несущей  способности  (устойчивости)  при  доверительной  вероятности

; для

и

- для расчетов  по  деформациям  при     доверительной

вероятности

и числе степеней свободы

Примечания: 

1. Если значение

в формуле (9) для

получится

следует расчетное значение этой характеристики принять равным 0.

2. Если в формуле (9) для

получится

для этой  характеристики

следует перейти к логарифмически нормальному распределению и вычислить ее

расчетное значение по пп. 6-10 данного приложения.       

Таблица 2

Значение коэффициента ta

	Значения коэффициента							при односторонней доверительной
Число степеней свободы	вероятности			равной
	0,85	0,90				0,95			0,975	0,98	0,99
3	1,25	1,64			2,35				3,18	3,45	4,54
4	1,19	1,53			2,13				2,78	3,02	3,75
5	1,16	1,48			2,01				2,57	2,74	3,36
6	1,13	1,44			1,94				2,45	2,63	3,14
7	1,12	1,41			1,90				2,37	2,54	3,00
8	1,11	1,40			1,86				2,31	2,49	2,90
9	1,10	1,38			1,83				2,26	2,44	2,82
10	1,10	1,37			1,81				2,23	2,40	2.76
11	1,09	1,36			1,80				2,20	2,36	2,72
12	1,08	1,36			1,78				2,18	2,33	2,68
13	1,08	1,35			1,77				2,16	2,30	2,65
14	1,08	1,34			1,76				2,15	2,28	2,62
15	1,07	1,34			1,75				2,13	2,27	2,60
16	1,07	1,34			1,75				2,12	2,26	2,58
17	1,07	1,33			1,74				2,11	2,25	2,57
18	1,07	1,33			1,73				2,10	2,24	2,55
19	1,07	1,33			1,73				2,09	2,23	2,54
20	1,06	1,32			1,72				2,09	2,22	2,53
25	1,06	1,32			1,71				2,06	2,19	2,49
30	1,05	1,31			1,70				2,04	2,17	2,46
40	1,05	1,30			1,68				2,02	2,14	2,42
60	1,05	1,30			1,67				2,00	2,12	2,39

6. Для всех значений опытных данных находят по таблицам логарифмов значение lg Xi. Если среди значений, преобразуемых  логарифмированием, имеются значения между 0 и 1, то все данные рекомендуется умножить на 10 в соответствующей степени, чтобы все значения были больше 1 и не получалось отрицательных чисел. При этом полученное расчетное значение характеристики (п. 5) следует поделить на 10 в соответствующей степени.     

7. Вычисляют параметры

и

по формулам:

8. Вычисляют нормативное значение характеристики по формуле

9. Вычисляют     полудлину        одностороннего          доверительного       интервала    

где		-  значение,  принимаемое  по  табл. 3  данного приложения   в зависимости  от
			односторонней доверительной вероятности

Таблица З

	0,80	0,90	0,95	0,98	0,99
	0,842	1,282	1,645	1,960	2,326

10. Вычисляют расчетное значение характеристики по формуле

Находят значение Х по таблицам антилогарифмов.

ПРИЛОЖЕНИЕ 7

Рекомендуемое

ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНОЙ КРУПНОСТИ ОБЛОМКОВ СКАЛЬНЫХ ГРУНТОВ

 ПО ИХ ПОТЕНЦИАЛЬНОЙ БЛОЧНОСТИ

Расчетную крупность обломков скальных грунтов по их блочности определяют на основе инженерно-геологического обследования трещиноватости скальных откосов по их потенциальной блочности.

Для определения потенциальной блочности следует учитывать трещины длиной свыше 10 см. Допускается объединять трещины в одну систему, если они имеют одинаковую или близкую ориентацию. Трещины, полностью заполненные слабовыветривающимися минералами, такими как кварц, крепкий кальцит и т. п., при определении блочности не учитываются.

Обследование трещин проводят равномерно по всей площади откоса при числе замеров не менее 50. В случае однородности геологического строения расстояние между участками замеров следует принимать 150-300 м, при неоднородности элементов залегания скальных грунтов    его следует сократить до 25-50 м.

Трещины необходимо обследовать в зависимости от сложности на различных горизонтах через 10-20 м по высоте откоса. При наличии литологических разностей трещины целесообразно измерять в каждой из них.

Расстояние между трещинами вычисляют по методу наименьших квадратов с доверительной вероятностью 0,85.

На основании полученных данных определяется размер Z  потенциального блока (принимаемый за ребро куба или диаметр шара) по формуле     

где n - число систем трещин;

- значения расстояний между трещинами первой, второй и i-й систем, м.

ПРИЛОЖЕНИЕ 8

Справочное

ОСНОВНЫЕ ПРИНЦИПЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ УСЛОВИЙ

ВОЗНИКНОВЕНИЯ ОПОЛЗНЕЙ-ПОТОКОВ

В ПРОСАДОЧНЫХ ГРУНТАХ

Оползни-потоки возникают в результате появления источников увлажнения в просадочных грунтах, которые имеются в предгорных районах повсеместно и залегают на различных глубинах, чаще всего на глубине 12-14 м.

Увлажнение просадочного грунта вызывает потерю его прочности и образование над ним свода из вышележащих слоев грунта. Таким образом формируется русло будущего оползня. При достаточной ширине зоны замачивания арочный эффект оказывается исчерпанным, свод проваливается в зону просадки с одновременным отрывом своих крайних частей от бортов русла. При достаточной длине зоны замачивания и некотором уклоне дна русла сформировавшееся тело оползня быстро сходит вниз по руслу.

При таком механизме формирования тела оползня разрушение грунта в различных частях поперечного сечения русла происходит по следующим причинам:

в замке свода - от сдвигающих напряжений, возникающих при сжатии замка вследствие поворота вокруг центра вращения;

в верхней части бортов русла - от растягивающих напряжений, путем отрыва;

в нижней части русла - от разжижения и сжатия грунта, в конечном счете - от сдвигающих напряжений при сжатии;

в зоне просадки - от сдвигающих напряжений при сжатии и разжижении грунта.

Равновесие грунтового свода будет иметь место при равенстве разрушающего момента, вызываемого собственным весом грунта, находящегося в русле будущего оползня, и суммы моментов сил, удерживающих от поворота вокруг центра вращения.

При этом изменение прочностных характеристик грунта соответствует распределению влажности в теле откоса или по поперечному профилю оползня-потока, характерному для расчетного сезона года. В реальных откосах и склонах расчетные прочностные характеристики грунтов должны иметь вид, соответствующий конкретным геологическим условиям и характеристикам каждого рассчитываемого поперечного профиля в отдельности.