Stroy-Life.ru

Живой ресурс для профессионалов

Каталог фирм Тендеры Статьи Форум Доска объявлений Конференции и семинары Документация Выставки

6 часть

Главная / Строительные ГОСТы, строительные СНИПы / Строительство, ремонт, монтаж

6 часть

5.21. Расчет сталежелезобетонной балки на воздействие отрицательного изгибающего момента¹ следует выполнять по формулам табл. 95 по одному из расчетных случаев Г или Д (черт. 17) в зависимости от величины напряжения в бетоне s_b на уровне центра тяжести железобетонной плиты.

¹ Вызывающего в верхнем поясе растяжение.

Таблица 95

Критерии и	Формулы для критериев и проверок прочности в расчетных случаях
проверки	Г	Д
Критерии:
соотношения жесткостей	Е_b I_b Ј 0,2 E_st I_s	-
напряжений в бетоне (сжатие +, растяжение -)	s_b=- s_bi >0,1m_bR_b	s_b=- s_bi Ј0,1m_bR_b
Проверки:
напряжений в продольной арматуре железобетона (растяжение +, сжатие -)	-	- s_ri Ј m_rR_r
стального верхнего пояса (растяжение +, сжатие -)	-M + Z_bs N_br N_br ѕѕѕѕѕ + ѕ Ј m₂ m R_y ’₅ W_s2,s A_s	-M - Z_rs N_rR N_rR ѕѕѕѕѕ - ѕ Ј m R_y ’₃ W_s2,s A_s
стального нижнего пояса (сжатие +, растяжение -)	-M + Z_bs N_br N_br ѕѕѕѕѕ - ѕ Ј m R_y ’₃ W_s1,s A_s	-M - Z_rs N_r N_r ѕѕѕѕѕ + ѕ Ј m R_y ’₃ W_s1,s A_s

В табл. 95 обозначено:

M; M₁; M₂; s_bi; s_ri; A_s2; A_w; A_b; A_r; A_s; W_b,stb; W_s2,s; W_s1,s; n_r; n_b;

R_y; R_b; R_r; ’₃; h; m; m_r; m_b - см. обозначения к табл. 93*;

; ; I_s_y - соответственно площадь, момент сопротивления и момент инерции поперечного сечения нетто стальной конструкции балки, работающей совместно с продольной арматурой площадью (приведенной к материалу стальной конструкции);

Z_bs; Z_b,s_y; Z_rs; Z_r,s_y - расстояния по черт. 17;

’₃

’₅ = ѕ - поправочный коэффициент, принимаемый не менее 1,0;

m₂

- коэффициент условий работы верхнего стального пояса, принимаемый не более 1,2.

Черт. 17. Усилия и напряжения в сталежелезобетонном поперечном
сечении, воспринимающем отрицательный изгибающий момент

5.22. Расчет по прочности более сложных сечений (например, напрягаемых высокопрочной арматурой, двухплитных, при совместном действии изгибающего момента и внешней осевой силы) следует выполнять с учетом их напряженного состояния и конструктивных особенностей, руководствуясь указаниями пп. 5.19*-5.21.

Для сечения с высокопрочной арматурой усилия предварительного напряжения следует учитывать на стадии натяжения арматуры как внешнюю нагрузку. На последующих стадиях работы при определении разгружающих усилий N высокопрочную арматуру следует учитывать с бетоном и ненапрягаемой продольной арматурой, при этом необходимо дополнительно выполнить проверку прочности высокопрочной арматуры. В случае Д высокопрочную арматуру следует проверять с учетом увеличения усилия в ней при ограниченном развитии пластических деформаций в стальной конструкции.

При действии на сечение наряду с изгибающими моментами М также внешних осевых усилий N_е следует учитывать дополнительные изгибающие моменты, возникающие от изменения положения центра тяжести рассматриваемой части сечения.

5.23. Расчет по прочности сечений с железобетонной плитой, работающей на местный изгиб в продольном направлении, следует выполнять по расчетным случаям А, Б, В, Г и Д, при этом плиту в случаях Б, В и Д необходимо рассчитывать по предельному равновесию как внецентренно сжатый или внецентренно растянутый железобетонный стержень в соответствии с пп. 3.69, 3.70*, 3.72*, 3.73*, 3.75 и 5.13, а в расчете всего сечения следует учитывать разгрузку стальной его части равнодействующей сжимающих или растягивающих продольных сил, воспринимаемых плитой.

Расчет на выносливость

5.24*. Расчет на выносливость следует выполнять: для стальной и железобетонной частей конструкции, а также для конструкций объединения железобетона со сталью железнодорожных мостов; только для стальной части конструкции и прикреплений конструкций объединения автодорожных, городских и пешеходных мостов. При этом высокопрочную арматуру, имеющую сцепление с бетоном, следует относить к железобетонной части, а не имеющую сцепления - к стальной.

В расчетах на выносливость следует учитывать неупругие деформации бетона согласно пп. 5.6-5.8 и обязательному приложению 19.

Температурные воздействия, усадку бетона и горизонтальные нагрузки в расчетах на выносливость допускается не учитывать.

В состав сечения при определении следует включать ту часть бетона, в которой при рассматриваемом загружении отсутствует растяжение.

Проверку выносливости следует выполнять с учетом требований, изложенных в пп. 3.91*-3.94* и 4.57*.

5.25. Расчет на выносливость сталежелезобетонной балки железнодорожного моста с ненапрягаемой арматурой в железобетонной части сечения следует выполнять по формулам:

; (239)

Ј m ’₂ g_w,s1 R_y ; (240)

Ј m ’₂ g_w,s2 R_y ; (241)

где M_1w - изгибающий момент первой стадии работы от нагрузок, учитываемых в расчетах на выносливость;

M_2w - изгибающий момент второй стадии работы от нагрузок, учитываемых в расчетах на выносливость, включая изгибающие моменты от виброползучести бетона в статически неопределимых системах;

W^ў_i,stb - момент сопротивления нетто сталежелезобетонного сечения для фибры i (bf, s1, s2), определенный при коэффициенте приведения бетона к стали

;

Е_vkr - условный модуль упругости бетона с учетом его виброползучести по обязательному приложению 19;

m_b1 - коэффициент условий работы бетона под многократно повторяющейся нагрузкой по п. 3.26*;

остальные обозначения соответствуют принятым в пп. 3.94*, 4.57*, 5.19* и на черт. 16.

При наличии концентраторов напряжений на стенке балки следует проверить выносливость и этих точек сечения с подстановкой в формулы (240) и (241) соответствующих значений моментов сопротивления и коэффициента g_w.

Расчет по трещиностойкости

5.26. Расчет железобетонных плит по трещиностойкости при совместной работе со стальными конструкциями следует выполнять в соответствии с требованиями пп. 3.95*-3.111* и 5.12. При этом в расчетах по образованию трещин предельные значения растягивающих и сжимающих напряжений в бетоне следует сопоставлять с напряжениями в крайней фибре бетона s_bf упруго работающего сталежелезобетонного сечения, вычисленными от эксплуатационных нагрузок с учетом на стадии эксплуатации неупругих деформаций согласно п. 5.6.

В расчетах по раскрытию трещин напряжения в крайнем ряду продольной арматуры следует вычислять с учетом увеличения ее площади по п. 5.12 и потерь напряжения от неупругих деформаций. При ненапрягаемой продольной арматуре и работе сечения по двум стадиям растягивающее напряжение следует вычислять по формуле

, (242)

где М₂ - изгибающий момент второй стадии работы от эксплуатационных нагрузок, определяемый для статически неопределимых систем с учетом ползучести бетона, обжатия поперечных швов, образования поперечных трещин в растянутых зонах железобетонной плиты, а также усадки бетона и изменения температуры; остальные обозначения пояснены в пп. 5.12, 5.19*, 5.21 и на черт. 17.

5.27*. Раскрытие трещин (при двух стадиях работы) в растянутой сборной железобетонной плите, у которой ненапрягаемая арматура в поперечных швах не состыкована, следует определять по формуле

Ј D_cr,d , (243)

где s_2,s2 - растягивающее напряжение в стальном верхнем поясе от нагрузок и воздействий второй стадии работы в предположении, что железобетонная плита в растянутой зоне отсутствует;

l_a - расстояние между конструкциями объединения у поперечных швов, при отсутствии конструкций объединения - длина блока плиты;

Z_bf,s , Z_s2,s - расстояния согласно черт. 17;

D_cr,d = 0,03 cм - предельная ширина раскрытия трещин в поперечном шве, имеющем арматуру для передачи поперечной силы; при отсутствии в шве арматуры D_cr,d следует вычислять в предположении, что поперечная сила через шов не передается.

При устройстве клеевых швов трещиностойкость железобетонной плиты в железнодорожных мостах следует проверять по категории требований по трещиностойкости 2а; при проверке трещиностойкости железобетонной плиты в автодорожных, городских и пешеходных мостах величина растягивающих напряжений не должна превышать 0,5 R_bt,ser (по табл. 23).

При использовании клееных стыков в предварительно напряженной железобетонной плите ее трещиностойкость следует принимать по п. 3.95*.

Расчет объединения железобетонной плиты
со стальной конструкцией

5.28. Конструкции объединения следует рассчитывать на сдвигающие усилия S_Q в объединительном шве от поперечных сил и продольное сдвигающее усилие S_v, возникающее от температурных воздействий и усадки бетона, анкеровки высокопрочной арматуры, воздействия примыкающей ванты или раскоса и т.д.

Конструкции объединения, расположенные на концевых участках железобетонной плиты, следует рассчитывать, кроме того, на отрывающие усилия, в том числе возникающие от температурных воздействий и усадки бетона.

5.29. Сдвигающее усилие по шву объединения железобетонной плиты и стальной конструкции следует определять по формуле

S_i = (s_b1 A_b + s_r1 A_r) - (s_b2 A_b + s_r2 A_r) , (244)

где s_b1 , s_b2 - напряжения в центре тяжести поперечного сечения бетона соответственно в правом и левом сечениях расчетного участка плиты длиной а_i;

s_r1 , s_r2 - напряжения в продольной арматуре соответственно в тех же сечениях;

A_b, A_r - согласно пп. 5.19* и 5.12.

Если растягивающие напряжения в железобетонной плите превышают 0,4R_bt,ser, сдвигающие усилия следует определять в предположении наличия в плите трещин и вычислять напряжения в арматуре s_r с учетом продольной жесткости плиты согласно п. 5.12.

Полное концевое сдвигающее усилие S_e следует определять, принимая на конце s = 0 и назначая длину концевого расчетного участка равной:

a_e = 0,36 (H + b_sl) , (245)

где Н - расчетная высота поперечного сечения сталежелезобетонного элемента;

b_sl - согласно п. 5.15.

Распределение сдвигающих усилий между железобетонной плитой и стальной конструкцией в сложных случаях воздействий допускается принимать согласно обязательному приложению 21.

5.30. Концевые отрывающие железобетонную плиту от стальной конструкции усилия S_ab следует определять по формуле

, (246)

где Z_b,s2 - расстояние от центра тяжести поперечного сечения бетона до верхней фибры стальной конструкции;

S_e, H, b_sl - согласно п. 5.29.

Отрывающее усилие S_ab следует принимать приложенным на расстоянии 0,024 (Н + b_sl) от конца плиты (см. чертеж обязательного приложения 21).

5.31. Расчеты конструкции объединения стальной части с железобетонной следует выполнять:

а) при жестких упорах - полагая прямоугольной эпюру сжимающих напряжений, передаваемых расчетной сминающей поверхностью упора;

б) при вертикальных гибких упорах - исходя из условий работы упора на изгиб со смятием бетона согласно обязательному приложению 22;

в) при наклонных анкерах - исходя из условий работы анкера на сочетание растяжения и изгиба со смятием бетона согласно обязательному приложению 22;

г) при закладных деталях плиты, объединенных со стальными поясами высокопрочными болтами, - исходя из расчета фрикционных соединений на высокопрочных болтах согласно пп. 4.100* и 4.101;

д) при объединительных швах на высокопрочных болтах, обжимающих железобетон, - исходя из условий работы объединения на трение по контактным поверхностям шва согласно обязательному приложению 23;

е) при болтоклеевых объединительных швах - в соответствии с подпунктом «г» или «д», но с учетом сил сцепления от склеивания.

5.32*. Расчет конструкции объединения на жестких упорах надлежит выполнять по следующим формулам:

в железнодорожных мостах:

по прочности

S_h Ј 2R_b A_b,dr ; (247)

на выносливость

S_w Ј 1,5 m_bl R_b A_b,dr ; (248)

в автодорожных, городских и пешеходных мостах - по прочности

S_h Ј 1,6 R_b A_b,dr , (249)

где S_h, S_w - сдвигающие усилия, приходящиеся на один упор, соответственно при расчете по прочности или выносливости;

A_b,dr - площадь поверхности смятия бетона упором; при цилиндрических и дугообразных упорах - площадь их диаметрального сечения;

m_bl - согласно п. 5.25.

При сборной железобетонной плите и расположении упоров в окнах расчетное сопротивление R_b следует принимать по классу бетона блоков, а толщину подливки не включать в площадь смятия. При расположении упоров в продольных швах плиты площадь смятия следует учитывать полностью, а расчетные сопротивления принимать по классу бетона замоноличивания швов.

Если жесткие упоры расположены а железобетонном ребре или вуте, предельные значения величин S_h и S_w следует уменьшать, умножая правые части приведенных формул на 0,9 при 1,5 b_dr і b_rib > 1,3b_dr и на 0,7 при b_rib Ј 1,3b_dr, где b_dr - ширина площади смятия бетона упором, b_rib - ширина ребра или вута на уровне центра тяжести расчетной площади смятия бетона упором.

5.33. Прикрепления конструкций объединения к стальной части следует рассчитывать по пп. 4.82*- 4.102.

Расчеты прикрепления жесткого упора к стальной части конструкции следует выполнять с учетом момента от сдвигающей силы.

5.34. При одновременном использовании в конструкции объединения жестких упоров и наклонных анкеров допускается учитывать их совместную работу, полагая полное сопротивление объединительного шва равным сумме сопротивлений упоров и анкеров.

Проверка жесткости, определение строительного подъема
и расчет по горизонтальным нагрузкам

5.35. Вертикальные прогибы от действующих нагрузок, а также перемещения при определении периодов колебаний следует вычислять в предположении упругой работы бетона независимо от знака возникающих в нем напряжений.

При определении периодов свободных горизонтальных колебаний прогиб железобетонной плиты в горизонтальной плоскости допускается определять с введением в состав сечения защитного слоя, подготовки под гидроизоляцию, бортов балластного корыта и железобетонных тротуаров.

При расчете строительного подъема пролетных строений со сборной плитой усадку бетона учитывать не следует.

5.36. В однопутных железнодорожных пролетных строениях железобетонная плита должна быть проверена по прочности в горизонтальной плоскости как сжато-изогнутый (или растянуто-изогнутый) железобетонный элемент, находящийся под действием осевого усилия от совместной работы со стальной конструкцией и изгибающего момента от горизонтальных нагрузок. Температурные воздействия и усадку бетона при этом допускается не учитывать.

Если бетон плиты от действия вертикальных нагрузок и усилий предварительного напряжения оказывается в пластическом состоянии и не воспринимает горизонтальный изгибающий момент, последний должен быть воспринят стальной частью конструкции. При этом полные относительные деформации в бетоне e_b,lim с учетом горизонтального изгибающего момента не должны превышать 0,0016.

Конструирование

5.37. Железобетонную плиту следует объединять со стальными главными балками и фермами по всей их длине. Требуемая степень трещиностойкости должна быть обеспечена продольным армированием или предварительным напряжением.

5.38. Толщина железобетонной плиты проезжей части должна быть не менее указанной в п. 3.117. Толщина железобетонной плиты тротуарной консоли, учитываемой в составе рабочего сечения, должна быть не менее 3 см.

5.39. Объединение сборной железобетонной плиты со стальной конструкцией следует осуществлять, как правило, с применением фрикционных, болтоклеевых или сварных соединений.

Допускается объединение упорами и анкерами, замоноличиваемыми в окнах и швах сборной железобетонной плиты. Зазоры между упором и конструкцией блока плиты должны быть не менее 5 и 3 см соответственно вдоль и поперек пролетного строения.

Устройство упоров и анкеров в полостях и пазах, закрытых сверху, а также трудноомоноличиваемых, не допускается.

При устройстве прерывистых объединительных швов должна быть обеспечена прочность железобетонной плиты при работе на местный изгиб между участками опирания, при этом высота зазора между плитой и поясом должна быть достаточной для окраски пояса.

5.40. Размещение конструкций объединения должно удовлетворять следующим требованиям:

расстояние в свету между жесткими упорами и анкерами не должно превышать восьмикратной средней толщины плиты, определяемой делением площади плиты, включенной в работу, на ее расчетную ширину, при этом площадь плиты следует принимать с учетом площади ребра или вута;

расстояние в свету между жесткими упорами должно быть не менее 3,5-кратной высоты расчетной площади смятия бетона упором;

расстояние в свету между анкерами должно быть не мене Зd_an, где d_an - диаметр стержня анкера.

Минимальные расстояния для размещения высокопрочных болтов, обжимающих железобетонную плиту, следует принимать по табл. 96.

Таблица 96

Нормируемый размер	Минимально допустимое расстояние, мм, при диаметре болтов, мм
	22	24
От центра отверстия до края железобетонного элемента	100	120
Между центрами отверстий по всем направлениям	140	160

5.41. Конструкция жестких упоров должна обеспечивать равномерные деформации бетона по площади смятия и не приводить к раскалыванию бетона, например, из-за наличия углов.

При выпуклой форме поверхности, передающей давление с упора на бетон (цилиндрических упорах и др.), зону местного сжатия бетона упором необходимо армировать.

5.42. Анкеры следует устраивать, как правило, в виде петель, расположенных под углом 45° к направлению сдвигающих усилий.

Допускается применение одиночных арматурных анкеров.

В закладных деталях петлевые арматурные анкеры следует, как правило, применять в сочетании с жесткими упорами.

5.43. При применении высокопрочных болтов для объединения сборной железобетонной плиты со стальными поясами необходимо:

отверстия под высокопрочные болты назначать увеличенных диаметров, обеспечивающих постановку болтов с учетом допусков, установленных нормами изготовления и монтажа;

обеспечить возможность устранения неплотностей за счет деформирования стальных листов при стягивании, применения податливых прокладок или других мер.

5.44. Железобетонная плита должна быть заанкерена против отрыва ее от стальной части. При жестких упорах, не обеспечивающих заанкеривания железобетонной плиты, следует применять дополнительные меры против ее отрыва.

Если в объединении с наклонными анкерами сдвигающая сила может менять направление действия, необходимы постановка наклонных анкеров встречных направлений или сочетание наклонных анкеров с вертикальными.

5.45. Поперечные стыки блоков сборной железобетонной плиты рекомендуется устраивать с применением:

склеивания торцевых поверхностей с обжатием стыков усилием, создающим давление на торец не менее 0,5 МПа (5 кгс/см²);

сварки арматурных выпусков и последующего замоноличивания шва бетоном.

5.46. При сборной железобетонной плите, объединенной на всей длине блока, между стальным верхним поясом и железобетонным блоком должен быть предусмотрен слой бетона или раствора, предохраняющий верхний пояс от коррозии При толщине слоя раствора или бетона 5 см и более его следует армировать.

6. ДЕРЕВЯННЫЕ КОНСТРУКЦИИ

ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

6.1. В деревянных мостах, как правило, следует применять элементы заводского изготовления, а элементы железнодорожных мостов и элементы всех мостов с клеевыми соединениями - только заводского изготовления.

Железнодорожные деревянные мосты следует применять балочно-эстакадного типа с пролетными строениями в виде прогонов или простых (несоставных) пакетов.

6.2. При проектировании деревянных мостов следует предусматривать специальные меры по защите древесины от гниения, a в необходимых случаях - и от возгорания.

6.3. Конструкции деревянных мостов должны обеспечивать доступность всех частей для осмотра и очистки, устранения неплотностей, возникших в соединениях, посредством подтяжки болтов и тяжей, а также допускать возможность простого ремонта отдельных элементов, на железных дорогах - замену капитальными мостами или трубами.

Применяемые в конструкциях узлы, стыки и соединения должны обеспечивать равномерное распределение усилий между отдельными элементами и частями сооружения.

Особое внимание при проектировании следует уделять обеспечению условий для проветривания отдельных частей конструкции.

6.4*. В балочных эстакадных мостах на однорядных опорах для восприятия горизонтальных сил следует устраивать, как правило, каждую пятую опору двухрядной или многорядной.

6.5. Деревянные опоры должны быть надежно защищены от воздействия льда и плывущих предметов с помощью обшивок, обстроек и ледорезов.

МАТЕРИАЛЫ

6.6*. Для деревянных конструкций мостов следует применять древесину сосны, ели, лиственницы, пихты, удовлетворяющую требованиям ГОСТ 9463-88 и ГОСТ 8486-86Е.

Растянутые и изгибаемые элементы пролетных строений и мостовые брусья должны выполняться из древесины 1-го сорта. Остальные элементы конструкций мостов могут быть выполнены из древесины 2-го сорта.

В крайних зонах (в пределах 1/6 высоты от кромок балок, но не менее двух досок) клееных балок прямоугольного сечения следует применять пиломатериалы 1-го сорта, в остальных зонах допускается применять пиломатериалы 2-го сорта.

Для железнодорожных мостов общей сети применение ели и пихты допускается в отдельных случаях по согласованию с МПС.

Для изготовления мелких деталей соединений (подушек, шпонок и т.п.) следует применять отборную древесину твердых лиственных пород (дуба, ясеня, бука и граба), удовлетворяющую требованиям ГОСТ 9462-88 - для круглого леса лиственных пород и ГОСТ 2695-8З - для пиломатериалов лиственных пород.

Допускается для опорных брусьев и насадок в опорах мостов применение круглого леса и брусьев из древесины твердых лиственных пород - дуба, бука, ясеня, граба по ГОСТ 9462-88 и ГОСТ 2695-83.

Смещение разных пород древесины в одном несущем элементе не допускается.

6.7*. Прочностные характеристики (нормативное и временное сопротивление) древесины, применяемой для изготовления элементов деревянных мостов, должны соответствовать требованиям, указанным для сортовой древесины в прил. 2 СНиП II-25-80.

Лабораторные испытания образцов древесины по прочности следует проводить при сооружении мостов с деревянными фермами и во всех случаях-при наличии признаков пониженной прочности древесины. Древесина считается пригодной, если полученная при испытаниях прочность не ниже нормативных сопротивлений. Прочность древесины круглых лесоматериалов и брусьев допускается оценивать визуально по соответствующим требованиям, приведенным в государственных стандартах, упомянутых в п. 5.6* настоящих норм.

6.8*. Влажность применяемой древесины должна быть, %, не более: бревен - 25, пиломатериалов - 20, пиломатериалов для клееных конструкций, а также мелких деталей и соединений - 12.

В малых автодорожных¹ и городских мостах для верхнего настила, поперечин и колесоотбойных брусьев допускается применять древесину с влажностью до 40 %.

¹ При отсутствии дополнительных указаний к автодорожным деревянным мостам здесь и далее относятся также деревянные мосты на внутрихозяйственных автомобильных дорогах в колхозах, совхозах и других сельскохозяйственных предприятиях и организациях.

Влажность древесины для свай и других элементов, целиком расположенных ниже уровня низких вод, не ограничивается. При изготовлении деревянных конструкций в условиях стройплощадки допускается применять для несущих элементов древесину с влажностью до 25 %, а для вспомогательных элементов - с влажностью до 40 % при условии ее защиты от гниения.

6.9*. Для стальных элементов деревянных мостов следует применять полосовую, фасонную, листовую и арматурные стали, удовлетворяющие требованиям разд. 3 и 4.

Гвозди следует применять по ГОСТ 4028-63, а стальные дюбели - по ТУ 14-4-1231-83. В обоснованных случаях допускается использовать гвозди винтовые стальные по ТУ 10-69-369-87.

6.10*. Для склеивания элементов конструкций следует применять клеи, обладающие необходимей прочностью, водостойкостью, биостойкостью и долговечностью: фенольные, резорциновые и фенольно-резорциновые, которые в зависимости от условий эксплуатации должны соответствовать требованиям СНиП II-25-80.

Для склеивания древесины с металлом следует применять эпоксидные клеи.

РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТЕРИАЛОВ
И СОЕДИНЕНИЙ

6.11. Расчетные сопротивления древесины сосны 1-го сорта в зависимости от ее влажности следует принимать по табл. 97*.

Таблица 97*

Напряженное состояние и	Расчетные сопротивления, МПа (кгс/см²), при влажности, %
характеристика элементов	обозначение	25 и менее	св. 25
1. Изгиб:	R_db
а) элементов из бревен естественной коничности		17,7 (180)	15,2 (155)
б) элементов из брусьев и окантованных бревен		15,7 (160)	13,7 (140)
в) досок настила и др.		13,7 (140)	11,8 (120)
2. Растяжение вдоль волокон	R_dt	11,8 (120)	9,8 (100)
3. Сжатие и смятие вдоль волокон	R_ds, R_dqs	14,7 (150)	11,8 (120)
4. Сжатие и смятие всей поверхности поперек волокон	R_dq	1,77 (18,0)	1,47 (15,0)
5. Смятие местное поперек волокон:	R_dap
а) в лобовых врубках (при длине площади смятия до 15 см)		3,1 (32)	2,5 (26)
б) под шайбами при углах смятия от 90 до 60°		3,9 (40)	3,3 (34)
6. Скалывание (наибольшее) вдоль волокон при изгибе	R_dab	2,35 (24)	2,15 (22)
7. Скалывание (среднее по площадке) в соединениях на врубках, учитываемое в пределах длины не более 10 глубин врезки и двух толщин брутто элемента:
а) вдоль волокон	R_dam	1,57 (16)	1,47 (15)
б) поперек волокон	R_dsm	0,78 (8)	0,69 (7,0)

П р и м е ч а н и я: 1. Расчетное сопротивление древесины смятию и скалыванию под углом a к направлению волокон следует определять по формуле

, (250)

где R_d1, R_d2 - расчетные сопротивления смятию или скалыванию соответственно при a = 0° и a = 90°.

2. Расчетное сопротивление местному смятию поперек волокон (за исключением случаев, указанных в поз. 5 табл. 97*) на части длины элемента при длине незагружаемых участков не менее площади смятия и не менее толщины элемента следует определять по формуле

, (251)

где l_s - длина площадки смятия вдоль волокон древесины, см.

3. Если в расчетных сечениях элементов имеются ослабления врубками или врезками, то соответствующие расчетные сопротивления следует умножать на коэффициенты условий работы, равные для элементов:

0,80 - растянутых;

0,85 - изгибаемых из брусьев;

0,90 - « бревен.

Для древесины сосны 2-го сорта расчетные сопротивления должны приниматься менее установленных для 1-го сорта:

на 30 % - при растяжении вдоль волокон;

на 10 % - при всех других напряженных состояниях.

6.12*. Расчетные сопротивления клееной древесины сосны при толщине склеиваемых досок 33 мм и высоте элементов 50 см и менее следует принимать по табл. 98*.

Таблица 98*

	Расчетные сопротивления
Напряженное состояние	обозначение	МПа	кгс/см²
1. Изгиб бруса	R_db	17,7	180
2. Растяжение вдоль волокон	R_dt	12,7	130
3. Сжатие вдоль волокон	R_ds	15,7	160
4. Смятие «	R_dqs	14,7	150
5. Сжатие и смятие всей поверхности поперек волокон	R_dcq, R_dq	1,96	20,0
6. Смятие местное поперек волокон:
а) в опорных плоскостях конструкции	R_dq	2,50	26,0
б) под шайбами при углах смятия от 90 до 60°	R_dap	4,31	44,0
7. Скалывание наибольшее вдоль волокон по клеевым швам при изгибе	R_daf	1,47	15,0
8. Скалывание поперек волокон по клеевым швам	R_dsf	0,78	8,0

В случаях применения досок (слоев) толщиной, отличной от 33 мм, расчетные сопротивления изгибу, сжатию и скалыванию вдоль волокон следует умножать на коэффициенты условий работы, равные:

1,10 - при толщине 19 мм и менее;

1,05 - то же, 26 мм;

0,95 - то же, 43 мм.

При высоте клееных элементов свыше 50 см расчетные сопротивления изгибу и сжатию вдоль волокон следует умножать на коэффициенты условий работы, приведенные в табл. 99.

Таблица 99

Высота сечения, см	Коэффициент условий работы	Высота сечения, см	Коэффициент условий работы
50 и менее	1,0	80	0,90
60	0,96	100	0,85
70	0,93	120 и более	0,80

6.13*. Расчетное сопротивление древесины сосны скалыванию вдоль волокон R_daf в клеештыревых соединениях - вклеенных стальных арматурных стержнях, работающих на выдергивание или продавливание (черт. 18), - в зависимости от глубины заделки штырей l следует принимать по табл. 100*.

Черт. 18. Клеештыревой стык

1 - стыкуемые блоки; 2 - стык блоков; 3 - отверстия для штырей; 4 - вклеенные в отверстия штыри

Таблица 100*

Глубина заделки	Расчетное сопротивление скалыванию R_daf
штыря l, см	МПа	кгс/см²
15	2,94	30,0
20	2,75	28,0
25	2,55	26,0
30	2,45	25,0
35	2,26	23,0
40	2,16	22,0
45	2,01	20,5
50	1,91	19,5
55	1,77	18,0

П р и м е ч а н и я*: 1. Расчетное сопротивление скалыванию при вклеивании стержня под углом a к направлению волокон следует определять по формуле

. (252)

2. Изготовление клеештыревых соединений допускается только на заводах, имеющих соответствующее технологическое оборудование.

6.14. Для древесины других пород расчетные сопротивления, приведенные в табл. 97*, 98* и 100*, следует умножать на коэффициент перехода по табл. 101.

Таблица 101

	Коэффициент перехода для расчетных сопротивлений
Порода дерева	растяжению, изгибу, сжатию и смятию вдоль волокон	сжатию и смятию поперек волокон	скалыванию
Ель	1,0	1,0	1,0
Лиственница	1,2	1,2	1,0*
Пихта	0,8	0,8	0,8
Дуб	1,3	2,0	1,3
Ясень, граб	1,3	2,0	1,6
Бук	1,1	1,6	1,3

*Для клееных конструкций - 0,9.

6.15. Модули упругости древесины для всех пород при сжатии и растяжении вдоль волокон, а также при изгибе следует принимать, МПа (кгс/см²):

для обычной древесины при определении деформаций: от постоянных нагрузок - 8340 (85 000), от временных нагрузок - 9810 (100 000);

для клееной древесины при определении деформаций от любых нагрузок - 9810 (100 000).

Модуль упругости древесины при сжатии поперек волокон следует принимать равным 392 МПа (4000 кгс/см²).

6.16. Расчетные сопротивления и модули упругости для стальных элементов деревянных мостов следует принимать согласно разд. 3 и 4.

6.17*. Расчетная несущая способность стального сквозного цилиндрического нагеля, дюбеля или гвоздя в соединениях элементов из сосны при направлении усилий, передаваемых нагелем вдоль волокон, а гвоздем и дюбелем - под любым углом, приведена в табл. 102*.

Таблица 102*

Соединения	Напряженное состояние	Расчетная несущая способность стального нагеля, дюбеля или гвоздя на один срез
		кН	кгс
Симметрич-	Смятие в средних элементах	0,441 dt₁	45 dt₁
ные	Смятие в крайних элементах	0,685 dt₂	70 dt₂
Несимметричные	Смятие во всех элементах равной толщины, а также в более толстых элементах односрезных соединений	0,294 dt₁	30 dt₁
	Смятие в более тонких крайних элементах	0,685 dt₂	70 dt₂
Симметричные	Изгиб нагеля	1,618d² + 0,019t₃², но не более 2,256d²	165d² + 2t₃², но не более 230d²
и несим-	Изгиб гвоздя (ГОСТ 2028-63*)	2,256d² + 0,010t₃², но не более 3,628d²	230d² + t₃², но не более 370d²
метричные	Изгиб винтового гвоздя (ТУ 10-69-369-87)	4,14d²	420d²

В табл. 102* обозначено:

d - диаметр нагеля или гвоздя, см;

t₁ - толщина средних элементов, а также равных и более толстых элементов односрезных соединений, см;

t₂ - толщина крайних элементов, а также более тонких элементов односрезных соединений, см;

t₃ - глубина забивки гвоздя или дюбеля в крайний элемент односрезного соединения, см.

П р и м е ч а н и я*: 1. Рабочую несущую способность нагеля в рассматриваемом шве следует принимать равной меньшему из всех значений, полученных по формулам таблицы.

2. Диаметр нагеля d следует назначать из условия наиболее полного использования его несущей способности по изгибу.

3. Расчет нагельных соединений на скалывание древесины можно не производить, если выполняется условие расстановки нагелей в соответствии с требованиями настоящих норм.

4. Нагельные соединения со стальными накладками на болтах, глухих цилиндрических нагелях, гвоздях и дюбелях допускается применять в тех случаях, когда обеспечена необходимая плотность их постановки.

5. Расчетную несущую способность дюбелей и гвоздей в соединениях со стальными накладками следует определять с умножением на коэффициенты:

1,0 - для пристреленных дюбелей;

0,8 - для забитых в предварительно рассверленные отверстия.

Расчетную несущую способность стального нагеля в соединениях элементов из древесины других пород определяют по табл. 102* умножением на соответствующий коэффициент по табл. 101 - при расчете на смятие древесины в нагельном гнезде и на корень квадратный из этого коэффициента - при расчете на изгиб нагеля. При направлении передаваемого нагелем усилия под углом a к волокнам древесины его расчетную несущую способность следует определять с учетом коэффициента k_a по указаниям разд. 5 СНиП II-25-80.

6.18. Расчетную несущую способность вклеиваемого штыря на выдергивание или продавливание N_dd, кН (кгс), в клеештыревых соединениях растянутых и сжатых элементов следует определять по формуле

N_dd = m p d_e l_e R_daf , (253)

где m - коэффициент условий работы, принимаемый равным при диаметрах отверстий, см:

2,4 и менее - 1,00;

2,6 и 2,8 - 0,95;

3 и более - 0,90;

d_e - диаметр отверстия под штырь, м (см);

l_e - длина заделки штыря, м (см);

R_daf - расчетное сопротивление древесины скалыванию в клеештыревом соединении, принимаемое по табл. 100*, МПа (кгс/см²).

6.19. Расчетную несущую способность продольных призматических шпонок (колодок) следует определять по смятию и скалыванию, причем расчетные сопротивления скалыванию следует принимать с коэффициентом условий работы m_a = 0,8.

РАСЧЕТЫ

Определение усилий и моментов

6.20*. При расчете конструкций мостов допускается:

усилия в элементах и соединениях определять, предполагая упругую работу материала;

пространственную конструкцию расчленять на отдельные плоские системы и рассчитывать их на прочность без учета податливости элементов;

узловые соединения элементов сквозных конструкций принимать при расчетах шарнирные;

считать, что укосины, диагональные связи и раскосы не участвуют в восприятии вертикальных усилий, передаваемых насадками на стойки однорядных и башенных опор.

не учитывать напряжения и деформации от изменения температуры, а также возникающие при усушке и разбухании древесины;

действие сил трения учитывать только в случаях, когда трение ухудшает условия работы конструкции или соединения (коэффициент трения дерева по дереву в этих случаях допускается принимать равным 0,6).

6.21. Прогоны балочных мостов, элементы нижнего настила (доски, накатник и т.п.), поперечины, продольные и поперечные балки проезжей части автодорожных и городских мостов следует рассчитывать как разрезные.

Деревоплиту, опирающуюся на поперечные прогоны, допускается рассчитывать как балку на двух опорах шириной b, равной:

а) для клееной деревоплиты

b = a + 2t + ; (254)

б) для гвоздевой деревоплиты:

при расстоянии между гвоздями 25 см и менее

b = a + 2t + 4d ; (255)

при расстоянии между гвоздями свыше 25 см

b = a + 2t + 2d . (256)

В формулах (254) - (256):

a - размер ската колеса или гусеницы в направлении поперек досок;

t - толщина покрытия;

d - толщина одной доски;

l - расчетный пролет плиты.

При определении давления на прогон следует учитывать упругое распределение нагрузки поперечинами при условии их фактической неразрезности.

При определении давления на поперечины допускается учитывать распределение нагрузки, если стыки настала расположены вразбежку (в одном сечении не более 30 % всех стыков).

6.22. При наличии подбалок усилия в прогонах допускается определять при уменьшенном пролете, но не более чем на 10 %.

6.23. При определении усилий в тяжах собственный вес фермы допускается принимать распределенным поровну на верхние и нижние узлы.

6.24. Ветровые связи пролетных строений, расположенные в уровне проезжей части, следует рассчитывать на ветровую нагрузку, приходящуюся на пояс фермы, проезжую часть и перила, и на горизонтальные поперечные воздействия от временной нагрузки.

Расчетная длина сжатых элементов и гибкость элементов

6.25*. При расчете по устойчивости прямолинейных элементов, загруженных продольными силами, расчетную длину следует принимать в зависимости от вида закрепления концов в соответствии с указаниями СНиП II-25-80.

6.26. Расчетную длину элементов пролетных строений и опор при расчете по устойчивости необходимо принимать равной:

а) для сжатых поясов ферм:

в плоскости фермы - расстоянию между узлами;

из плоскости фермы - расстоянию между узлами горизонтальных связей;

б) для раскосов в фермах Гау-Журавского;

в плоскости фермы - половине полной длины раскоса;

из плоскости фермы - полной дичине раскоса;

в) для сжатых досок в дощатых фермах со сплошной стенкой - шестикратной ширине досок;

г) для стоек башенных спор - расстоянию между узлами связей;

д) для свай при отсутствии дополнительных поперечных связей:

при закреплении свайных насадок (ростверков) от смещений в горизонтальной плоскости посредством забивки наклонных свай и при полной заделке свай в грунт - 0,7l;

при закреплении свайных насадок (ростверков) от смещений в горизонтальной плоскости и неполной (шарнирной) заделке свай в грунт (наличие сроста свай) - l;

при отсутствии закрепления насадок (ростверков) от смещений в горизонтальной плоскости и обеспечении полной заделки свай в грунт - 2l, где l - теоретическая длина свай, принимаемая равной расстоянию от головы сваи (низа ростверка или насадки) до сечения ее заделки (или шарнира) в грунт с учетом размыва.

6.27*. Расчетную гибкость следует принимать равной:

а) для элементов цельного сечения (в обеих плоскостях) и стержней составных (в плоскости, нормальной к плоскости соединительных связей между ветвями) - отношению расчетной длины к соответствующему радиусу инерции поперечного сечения брутто элемента;

б) для элементов составных (в плоскости соединительных связей между ветвями) - приведенной гибкости l_z:

, (257)

где l, l_a - гибкость соответственно всего элемента и его ветви;

m_z - коэффициент приведенной гибкости, определяемый по формуле

, (258)

здесь l_c - расчетная длина элемента, м;

а - размер поперечного сечения элемента в плоскости изгиба, см;

n_f - число швов между ветвями элемента;

n_q - число срезов связей в одном шве на 1 м элемента;

d - коэффициент податливости соединений, определяемый по табл. 103*;

b - полная ширина сечения элемента, см.

П р и м е ч а н и я: 1. Гибкость l и l_а определяется по расчетной длине элемента l_c и расстоянию l_a между связями как для цельных элементов.

2. При расчетной длине ветви l_a, не превышающей семикратной ее толщины, допускается принимать l_а = 0.

Таблица 103*

Вид связей

Значение коэффициента податливости
соединений d при сжатии

центральном

с изгибом

Стальные нагели:

Гвозди и дюбели

В табл. 103* обозначено:

t - толщина наиболее тонкого из соединяемых элементов, см;

d - диаметр гвоздя, дюбеля или нагеля, см.

6.28*. При определении коэффициентов приведенной гибкости составных элементов необходимо соблюдать условия:

а) гвозди и дюбели с защемлением конца менее 4d не должны учитываться;

б) при соединении ветвей с помощью шпонок или колодок следует принимать m_z = 1,2;

в) если в швах применяются нагели двух диаметров (d₁ и d₂), то расчетное число срезов связей в шве n определяется по формуле

n = n₁ + n₂ , (259)

где n₁, d₁ - число срезов и коэффициент податливости, соответствующие нагелям диаметром d₁;

n₂, d₂ - число срезов и коэффициент податливости, соответствующие нагелям диаметром d₂.

6.29. Коэффициент j понижения несущей способности центрально-сжатых элементов следует определять в зависимости от их расчетной гибкости l по формулам:

j = 1 - 0,8 при l Ј 70 ; (260)

j = при l > 70 . (261)

Расчет элементов конструкций

6.30*. Расчет элементов деревянных конструкций мостов по прочности и устойчивости следует выполнять по формулам табл. 104*.

Таблица 104*

Работа элемента

Формулы для расчета

На прочность по нормальным напряжениям

Растяжение вдоль волокон

(262)

Сжатие вдоль волокон

(263)

Изгиб в одной из главных плоскостей

(264)

Косой изгиб

(265)

Растяжение с изгибом в одной из главных плоскостей

(266)

Сжатие с изгибом в одной из главных плоскостей

(267)

Сжатие (смятие) поперек волокон

(268)

На прочность по касательным напряжениям

Изгиб

(269)

На устойчивость

Центральное сжатие

(270)

В табл. 104* обозначено:

N_d, M_d, Q_d - расчетные значения соответственно осевого усилия, изгибающего момента, поперечной силы;

R_dt, R_ds - расчетное сопротивление (индекс соответствует виду напряженного состояния);

A_nt, A_br - площади поперечного сечения соответственно нетто и брутто;

S_br - статический момент брутто части сечения относительно нейтральной оси;

W_nt - момент сопротивления ослабленного сечения, принимаемый для составных стержней с учетом коэффициента условий работы по п. 6.33;

I_x, I_y - моменты инерции сечения нетто соответственно относительно осей х и у;

I_br - момент инерции сечения брутто;

х, у - расстояния от главных осей х и у до наиболее удаленных точек сечения;

b - ширина сечения;

j - коэффициент понижения несущей способности при проверке устойчивости центрально-сжатых элементов по п. 6.29;

А_q - площадь смятия;

A_d - расчетная площадь поперечного сечения при проверке по устойчивости, принимаемая равной:

А_br - при ослаблении сечения на 25 % и менее;

4/3 A_nt - то же, свыше 25 %;

x - коэффициент, учитывающий влияние дополнительного момента от нормальной силы N_d при деформации элемента и определяемый по формуле

, (271)

где l - расчетная гибкость элемента в плоскости изгиба.

П р и м е ч а н и я: 1. При несимметричных ослаблениях, выходящих на кромку, центрально-сжатые элементы необходимо рассчитывать как внецентренно сжатые.

2. Расчет по устойчивости внецентренно сжатого элемента в плоскости, перпендикулярной плоскости изгиба, а также в плоскости изгиба при напряжениях М_d/W_br, не превышающих 10 % напряжений N_d/A_br, допускается выполнять по формуле (263) без учета изгибающего момента.

3. При расчете сжатых элементов с клеештыревыми стыками ослабление сечения отверстиями под штыри не учитывается, если сечение полностью сжато.

4. При проверке прочности сечения растянутых элементов в зоне клеештыревого стыка следует учитывать концентрацию напряжения в сечении, умножая площадь сечения A_nt на коэффициент условий работы, равный 0,9.

6.31*. В составных внецентренно сжатых элементах на прокладках расчет по устойчивости наиболее напряженной ветви при ее расчетной длине, превышающей семь толщин ветви, следует производить исходя из условия

, (272)*

где j - коэффициент понижения несущей способности для отдельной ветви;

А_br, W_br - площадь и момент сопротивления брутто поперечного сечения ветви;

x - коэффициент, определяемый по п. 6.30.

6.32. Расчет элементов из бревен следует производить с учетом сбега а размере 1,0 см на 1м длины бревна.

Площадь сечения A_nt определяется при условном совмещении в рассматриваемом сечении всех ослаблений, расположенных на участке длиной 20 см. При этом относительное ослабление площади сечения брутто не должно превышать 0,4 - при несимметричном и 0,5 - при симметричном ослаблении.

Ослабления, создаваемые в сжатых элементах нагелями, допускается учитывать без совмещения близлежащих ослаблений. Ослабления сжатых элементов, создаваемые гвоздями, поставленными без предварительного просверливания гнезд, допускается не учитывать.

В качестве площади А_nt следует принимать также рабочую площадь, определяемую в предположении ступенчатого разрыва (с учетом площадок скалывания между соседними ослаблениями), если он дает более неблагоприятные результаты.

6.33. Расчет по прочности изгибаемых составных балок на призматических продольных шпонках (колодках) следят производить с учетом коэффициента сплошности, равного для балок:

0,85 - двухъярусных;

0,80 - трехъярусных.

Прогибы для указанных составных балок, найденные без учета податливости соединений, должны быть увеличены на 30 %.

6.34. Расчет многослойных элементов клееных конструкций по прочности и устойчивости допускается производить без учета податливости швов. Влияние податливости швов на прогибы клееных балок допускается учитывать увеличением прогибов на 20 %.

6.35. При отсутствии местного прогиба и наличии накладок и прокладок в стыках поясов сквозных ферм, выполненных с пригонкой торцов, допускается через торцы передавать полное расчетное усилие, если стык расположен в узле фермы, и половину расчетного усилия, если стыки расположены вне узла фермы.

6.36. Дощатую ферму допускается рассчитывать как сплошную балку, в которой изгибающие моменты воспринимаются поясами, а поперечные силы - раскосами решетки или стенки с распределением поровну на все пересекаемые раскосы.

К площади сечения пояса нетто следует вводить коэффициенты, равные: 1,0 - для доски, ближайшей к стенке, 0,8 - для следующей и 0,6 - для третьей. Прогибы дощатых ферм с параллельными поясами, рассчитанные без учета податливости соединений, следует увеличивать на 30 %.

Опорные стойки ферм рассчитываются на передачу полного опорного давления от примыкающих элементов решетки.

6.37. При расчете ряжей следует принимать, что они опираются на 2/3 своей площади. Коэффициент трения по грунту необходимо принимать согласно требованиям п. 7.14.

6.38. Расчет устойчивость положения опор против опрокидывания должен производиться: относительно сроста наружной коренной сваи - при опорах без боковых укосин или наклонных свай; относительно нижней точки опоры боковой укосины или наклонной сваи (в уровне нижних горизонтальных поперечных связей) - при опорах с боковыми укосинами и наклонными сваями.

Расчет соединений

6.39*. Расчет на смятие и скалывание соединений элементов, работающих на осевые силы, следует производить без учета работы стальных скреплении по формулам:

на смятие

; (273)

на скалывание

, (274)

где А_q, А_a - площади смятия и скалывания;

m_q - коэффициент условий работы древесины на смятие поперек волокон, принимаемый: для соединения лежней и насадок в сопряжении со стойками или сваями при эксплуатации элементов конструкции выше горизонта воды равным 1,2, при соприкасающихся с грунтом или находящихся в грунте - 0,85; постоянно увлажняемых и находящихся в воде - 0,75;

m_a - коэффициент условий работы на скалывание, равный:

в лобовых врубках:

1,0 - при врубках с одним зубом;

0,8 и 1,15 - соответственно по первому от торца и второму зубу при врубках с двумя зубьями;

в элементах, соединяемых на продольных шпонках, - 0,7.

Силы трения в соединениях при расчетах на смятие и скалывание не учитываются, если они не вызывают дополнительных напряжений.

Расчетную несущую способность площадок местного смятия древесины поперек волокон (за исключением лобовых врубок, гнезд и нагелей) допускается повышать за счет усиления их металлическими скреплениями (гвоздями, дюбелями, шурупами, глухарями), работающими совместно со смятием древесины.

Размещение на площади местного смятия металлических скреплений, работающих на вдавливание, следует производить в соответствии с требованиями табл. 106*.

Расчет соединений с площадками местного смятия поперек волокон, усиленными скреплениями, следует производить по формуле

, (274а)*

где n_s - число скреплений на площадке местного смятия;

N_dds - расчетная несущая способность вдавливанию одного скрепления (гвоздя, дюбеля, шурупа, глухаря), кН (ктс), внедренного в древесину поперек волокон, определяемая по формуле

N_dds = 0,78 (4R_dds d_s l_s + R_dap D_s²), (274б)*

где R_dds - расчетное сопротивление вдавливанию на единицу поверхности расчетного контакта скрепления с древесиной, принимаемое:

для гвоздей и дюбелей, независимо от влажности древесины, равным 0,3 МПа (3 кгс/см²);

для винтового гвоздя (ТУ 10-69-369-87) при воздушно-сухой древесине равным 0,6 МПа (6 кгс/см²);

для шурупов, глухарей равным R_dsm по табл. 97* для соответствующей влажности древесины;

d_s - диаметр стержня скрепления, м (см);

l_s - расчетная длина контакта скрепления с древесиной, м (см):

R_dap - расчетное сопротивление местному снятию поперек волокон, которое допускается определять по табл. 97*;

D_s - диаметр шляпки скрепления, м (см).

Правая часть формулы (274 а)* не должна превышать значение 2m_qR_dap.

6.40. Расчет лобовых врубок с двумя зубьями на скалывание следует выполнять: по плоскости скалывания первого от торца зуба - на усилие, приходящееся на его площадь смятия; по плоскости скалывания второго от торца зуба - на полную силу.

6.41. Расчетная длина скалывания l_d в элементах, соединяемых наклонными колодками, должна приниматься равной:

l_d = a + 0,5 l_a . (275)

Распор одной колодки S для определения усилий в стяжных болтах следует вычислять по формуле

S = 3/2 Q . (276)

В формулах (275) и (276):

Q - расчетная сдвигающая сила на одну колодку без учета податливости соединения;

а - расстояние между колодками в свету;

z - плечо сил скалывания колодки;

l_a - длина колодки.

6.42*. Связи в прикреплениях поясов двутавровых дощато-гвоздевых балок к сплошной перекрестной стенке следует рассчитывать на сдвигающее усилие, возникающее между поясом и стенкой. При этом несущую способность гвоздей в прикреплении следует принимать с коэффициентом условий работы, равным 0,8 при расчетной толщине стенки, равной суммарной толщине ее досок.

Расчетную длину защемления в древесине конца гвоздя допускается определять по формуле

е_l = 1,95 d , (276a)*

где d - диаметр гвоздя;

R_y - расчетное сопротивление стали гвоздя растяжению и изгибу по пределу текучести, МПа (кгс/см²), принимаемое по разд. 4 настоящих норм;

R_dqs - расчетное сопротивление древесины смятию вдоль волокон, МПа (кгс/см²).

При определении расчетной длины защемления конца гвоздя не следует учитывать заостренную часть длиной 1,5d. Кроме того, из его длины следует вычитать по 2 мм на каждый шов между соединяемыми элементами. При свободном выходе гвоздя из пакета его длину следует уменьшать на 1,5d.

6.43. Клеештыревые соединения, расположенные в сжатых элементах и в сжатой зоне изгибаемых элементов, допускается рассчитывать в предположении, что 70 % усилия передается через торцы стыкуемых элементов, а оставшаяся часть усилия воспринимается штырями.

Клеештыревые соединения, расположенные в растянутой зоне изгибаемых элементов и в растянутых элементах, следует рассчитывать в предположении, что усилия, приходящиеся на отдельные участки площади сечения соединяемых элементов, полностью воспринимаются штырями; работа клеевого шва между торцами стыкуемых элементов на растяжение не учитывается.

На воздействие поперечных сил зону клеештыревого стыка изгибаемых элементов следует рассчитывать как целое сечение.

КОНСТРУИРОВАНИЕ

Основные требования

6.44. Соединения следует применять простые с минимальным количеством врубок и устраивать так, чтобы в них не застаивалась вода.

В составных элементах для проветривания следует предусматривать зазоры не менее 4 см между брусьями и не менее 2 см между бревнами. В конструкциях, не допускающих устройства зазоров должны быть приняты меры против непосредственного увлажнения атмосферными осадками. Устройство закрытых стыков (накладки со всех сторон) в надводной части деревянных конструкций не допускается. В клееных пролетных строениях следует предусматривать меры, препятствующие попаданию на них солнечных лучей.

6.45. Соединение пиломатериалов по длине осуществляется с помощью зубчатых соединений по ГОСТ 16483.10-73*.

6.46. После антисептирования элементов не допускается какая-либо их обработка, кроме сверления отверстий для установки скрепляющих изделий.

Просверленные отверстия в антисептированной древесине перед установкой скрепляющих изделий необходимо обильно смазать каменноугольным маслом в соответствии с ГОСТ 2770-74*.

6.47. Для обеспечения поперечной жесткость пролетного строения с клееными и дощато-гвоздевыми главными балками необходимо устанавливать в опорных сечениях и в пролете через 4-6 м поперечные связи, а при дощато-гвоздевых балках - и продольные связи в плоскости верхних поясов балок.

6.48. Главные балки пролетных строений длиной 15 м и более следует, как правило, устанавливать на резиновые опорные части. Взамен опорных частей под балками допускается укладывать мауэрлатные брусья из антисептированной древесины с устройством прокладок из рубероида.

6.49. Деревянная или железобетонная длина проезжей части должна быть связана с главными балками креплениями, обеспечивающими передачу балкам горизонтальных усилий.

6.50. При конструировании проезжей части клееных пролетных строений автодорожных и городских мостов необходимо предусматривать продольные и поперечные уклоны, обеспечивающие быстрый сток воды с проезжей части.

При длине моста до 50 м и его одностороннем уклоне не менее 1 %, а также при длине моста 100 м и уклонах от середины в каждую сторону не менее 1 % водоотвод допускается обеспечивать за счет продольного стока воды.

6.51. Проезжая часть клееных пролетных строений должна защищать нижележащие конструкции от попадания осадков и прямого солнечного освещения. Плиту проезжей части следует устраивать непрерывной, а на верхние пояса балок под железобетонную плиту укладывать водонепроницаемые прокладки.

6.52. Для улучшения условий проветривания зазор между торцами главных балок в автодорожных и городских мостах следует назначать не менее 10 см, высоту опорных частей - не менее 5 см. Между главными балками и плитой проезжей части должны устраиваться проемы высотой 5-6 см.

6.53. В качестве покрытия на клееных мостах с дощатой плитой следует назначать тройную поверхностную обработку или предусматривать укладку слоя асфальтобетона.

6.54. В пролетных строениях с ездой поверху жесткую и скрепленную с фермами проезжую часть следует использовать в качестве верхних связей.

6.55. В изгибаемых элементах в сечениях с наибольшими изгибающими моментами необходимо избегать ослабления подрезками крайних растянутых волокон. В опорных сечениях элементов при условии обеспечения прочности древесины на отрыв поперек волокон, допускается подрезка не более чем на 1/3 высоты элемента.

Наименьшие размеры элементов и допускаемые их гибкости

6.56*. В поперечном сечении деревянные части и металлические изделия должны иметь размеры не менее приведенных в табл. 105*.

Таблица 105*

Деревянные части

и металлические изделия

Нормируемый размер

Наименьшее значение нормируемого размера для мостов

поперечного
сечения

железнодорожных

автодорожных и городских

1. Брусья и доски:

для основных элементов

Бульшая сторона, см

18

16

для связей, стыковых накладок, перил и других дополнительных элементов

То же

10

8

2. Доски

Толщина, см

4

4*

3. Бревна в тонком конце:

Диаметр, см

для основных элементов

22

18**

для свай

22

22

для накатника

-

14

4. Пластины

Радиус круга, см

9

9

5. Болты:

Диаметр, мм

рабочие и стяжные

19

19

конструктивные

16

16

6. Штыри в клеештыревых стыках

«

-

12

7. Стальные тяжи

«

25

22

8. Стальные нагели

«

22

12

9. Гвозди и дюбели

«

4

4

10. Стальные накладки

Толщина, мм

8

8

11. Шайбы

«

6

6

12. Зубчатые шипы

Длина, см

-

3,2

* Толщина досок для клееных конструкций после обработки не должна превышать 3,3 см- для главных балок и 4,3 см- для остальных элементов.

** Бревна диаметром в тонком конце менее 18 см допускается применять только для настила проезжей части и неответственных элементов (второстепенных связей, схваток и т.д.).

6.57. Гибкость деревянных элементов в конструкциях не должна превышать:

а) для поясов, раскосов, стоек опор и свай:

сжатых - 100;

растянутых - 150;

б) для связей:

сжатых - 150;

растянутых - 200.

Стыки и соединения

6.58. Стыки растянутых и сжатых элементов в фермах следует, как правило, располагать вне узла (в панели), при этом стыки сжатых элементов следует располагать вблизи узлов, закрепленных от выходов из плоскости фермы.

Стыки клееных неразрезных балок следует располагать в зоне минимальных моментов.

6.59. Соединяемые элементы должны быть стянуты болтами, а при необходимости - хомутами. Болты должны иметь стальные шайбы с обоих концов.

6.60. Стыки растянутых и растянуто-изогнутых поясов ферм рекомендуется перекрывать деревянными накладками на сквозных цилиндрических стальных нагелях или выполнять клеештыревыми.

Следует избегать применения соединений с гребенчатыми накладками.

Стыки сжатых элементов поясов, выполненные в торец, должны быть перекрыты накладками, а при необходимости усилены вклеенными стальными штырями (клеештыревой стык).

Стыки поясов дощато-гвоздевых ферм следует перекрывать накладками на стальных нагелях.

6.61*. Наименьшие расстояния между болтами, нагелями, гвоздями, дюбелями, шурупами, глухарями и штырями при их рядовой расстановке должны приниматься по табл. 106*.

Таблица 106*

Нормируемые

Значения наименьших расстояний,
выраженные в расчетных диаметрах, для

расстояния

болтов и сквозных нагелей

глухих нагелей

штырей

гвоздей и дюбелей

шурупов и глухарей

1. Между осями скрепления:

вдоль волокон

6

7

-

15* или 25**

10

поперек волокон

3

3,5

3

4

5

2. От оси крайнего скрепления до края элемента поперек волокон

6

7

-

15* или 25**

10

3. От оси крайнего скрепления до края элемента поперек волокон

2,5

3

2

4

3,5

* При толщине пробиваемого элемента не менее 10d (где d - диаметр гвоздя или дюбеля).

** При толщине пробиваемого элемента, равной 4d. Для элементов, не пробиваемых сквозными гвоздями или дюбелями, независимо от толщины принимается расстояние между осями гвоздей или дюбелей вдоль волокон не менее 15d.

П р и м е ч а н и я*: 1. Расстояние между осями штырей в клеештыревом соединении дано для случая их расположения вдоль волокон. При расположении штырей поперек волокон или под углом к ним расстояние между штырями должно назначаться исходя из работы узлового соединения, но не менее приведенного.

2. Наименьшее расстояние между гвоздями или дюбелями при промежуточных значениях толщины элемента следует определять по интеполяции.

3. Наименьшее расстояние между нагелями (штырями) при длине просверливаемых для них отверстий, превышающих 10d, должно быть увеличено на 5 % избыточной (более 10d) длины отверстия.

6.62*. При соединении на гвоздях и дюбелях элементов из древесины лиственных и других твердых пород, а также во всех случаях применения гвоздей диаметром d свыше 6 мм должно предусматриваться предварительное просверливание гнезд диаметром 0,8-0,9 d.

6.63*. Нагели, дюбели, шурупы, глухари и гвозди не следует располагать по оси досок или брусьев.

Шахматная расстановка просверленных гнезд в нагельных соединениях не рекомендуется.

Гвозди в поясах ферм следует располагать вертикальными рядами.

6.64*. При встречной несквозной забивке гвоздей и дюбелей концы их могут быть перепущены один за другой на 1/3 толщины средней доски без увеличения расстояния между гвоздями и дюбелями.

6.65. Стяжные болты в стыках с нагельными соединениями следует применять, как правило, одного диаметра с нагелями. Число болтов должно быть не более 20 % числа нагелей и не менее четырех на каждую половину накладки.

6.66. В качестве штырей в клеештыревом соединении следует применять горячекатаную стержневую арматуру периодического профиля диаметром 12-26 мм из стали класса А-II.

Диаметры отверстий под штыри следует назначать увеличенные по сравнению с диаметрами штырей: при диаметре штыря 12 мм - на 2 мм, 14-18 мм - на 3 мм, 20-22мм - на 4 мм, при штырях диаметром свыше 22 мм - на 5 мм.

Глубину заделки штыря в древесину рекомендуется принимать равной 15-20 диаметрам штыря.

6.67. В сжатых и растянутых элементах штыри следует располагать равномерно по сечению. Число штырей должно быть не менее четырех.

В растянутой и сжатой зонах изгибаемых элементов штыри необходимо располагать таким образом, чтобы каждый штырь передавал усилие с тяготеющего к нему участка древесины. Число стержней в каждой из зон должно быть не менее четырех.

При числе штырей пять и более штыри для предотвращения концентрации напряжений следует назначать разной длины.

6.68. Глубина врубок и врезок в соединениях должна быть не менее: в брусьях (и окантованных бревнах) - 2 см, в бревнах - 3 см.

Глубина врубок и врезок должна быть не более:

а) при соединениях на шпонках и колодках:

в брусьях - 1/5 толщины бруса;

в бревнах - 1/4 диаметра бревна;

б) при соединениях на врубках:

в опорных узлах - 1/3 толщины элемента;

в промежуточных узлах сквозных ферм - 1/4 толщины элемента.

Длина плоскости скалывания в соединениях должна назначаться не менее четырех глубин врезки и не менее 20 см.

6.69. Соединения элементов на врубках следует осуществлять, как правило, в виде лобовых врубок с одним зубом или непосредственного лобового упора примыкающих сжатых элементов.

В соединениях на лобовых врубках с двумя зубьями глубина врубки зуба должна быть более глубины первого зуба не менее чем на 2 см. Применение лобовых врубок с тремя зубьями не допускается. Соединения на щековых врубках не рекомендуются.

Рабочую плоскость смятия, как правило, следует располагать перпендикулярно оси примыкающего сжатого элемента.

6.70. Деревянные призматические шпонки (или колодки) допускается применять только продольные или наклонные, волокна которых параллельны или близки к направлению сдвигающей силы.

Расстояние между шпонками (колодками) в свету во всех случаях должно быть не менее длины шпонки (колодки). Отношение длины шпонки l к глубине врезки а должно быть не менее 5.

Пои сплачивании элементов с зазором d должно соблюдаться условие

. (277)

Зазор d при сплачивании бревен диаметром d наклонными шпонками (колодками) должен быть не более:

0,4-0,5d - при двухъярусных балках;

0,25d - при трехъярусных балках.

Элементы пролетных строений и опор

6.71. Проезжую часть автодорожных и городских мостов следует устраивать с дощато-гвоздевой плитой или с двойным дощатым настилом.

Доски дна балластного корыта и настила под противопожарный слой щебня железнодорожных мостов и элементы нижнего настила проезжей части автодорожных и городских мостов следует укладывать с зазором 2-3 см.

Верхний настил проезжей части автодорожных и городских мостов рекомендуется делать продольным. Толщина досок настила должна быть не менее 5 см.

6.72. Брусья или бревна прогонов должны быть связаны между собой и закреплены на опорах от продольных и поперечных перемещений. Концы разбросных прогонов выпускают за ось насадок опор (или опорных брусьев) не менее чем на 30 см.

Прогоны под балластным корытом железнодорожных мостов следует укладывать с промежутками 15-20 см.

6.73. Усилия от поперечных балок на пояса ферм должны передаваться центрированно через подушки, перекрывающие все ветви пояса.

6.74. В местах лобового упора раскосов и стоек при отсутствии наружных соединений должны быть поставлены потайные штыри, в местах пересечения раскосов - болты и прокладки.

6.75. Число ветвей стальных тяжей в решетчатых фермах должно быть не более двух.

На концах тяжей должны предусматриваться контргайки, длина нарезки должна обеспечивать возможность необходимого натяжения тяжей гайками при строительстве и эксплуатации.

Подгаечники должны быть общими для всех тяжей одного узла.

6.76. В каждом ярусе пояса дощатых ферм с одной стороны стенки должно быть не более трех досок, включая стыковую накладку.

В одном сечении каждого яруса пояса допускается стыковать не более двух досок.

Каждая доска должна быть продолжена за теоретическое место обрыва на длину не менее половины длины накладки. Замена стыкуемых досок одного яруса досками другого яруса, вступающими в работу, не допускается.

6.77. Устойчивость стенок дощатых ферм должна быть обеспечена постановкой вертикальных брусьев на расстояниях не более 3 м и не более высоты фермы. Брусья должны обжимать стенку и пояса фермы.

6.78. В каждом пересечении досок сплошной стенки должен быть поставлен гвоздь диаметром не менее 4,5 мм. Длина гвоздей должна превышать толщину стенки не менее чем на 3 см. Концы гвоздей должны быть загнуты.

6.79. Жесткость и устойчивость свайных и рамных опор в поперечном и продольном направлениях должны быть обеспечены постановкой наклонных свай, горизонтальных и диагональных связей в виде раскосов (крестов), подкосов (укосин), тяжей и т. п. Наклонные сваи или укосины следует ставить при высоте опор (от грунта до верха насадки), превышающей расстояние между осями крайних свай или стоек.

Применение подводных тяжей и ряжевых оболочек для железнодорожных мостов не рекомендуется.

6.80. Стыки свай следует, как правило, располагать в грунте на 2 м ниже уровня возможного размыва. При расположении их выше уровня размыва в местах стыков должны быть поставлены связи.

Стыки сжатых элементов опор (стоек, свай) следует выполнять в торец (стыки одиночных свай - с постановкой штыря) и перекрывать металлическими накладками на болтах.

Если стык свай расположен выше уровня грунта, допускается применение деревянных накладок на нагелях.

В пакетных сваях стыки отдельных брусьев или бревен следует располагать вразбежку.

6.81. Ряжевые опоры следует устраивать в случаях, если забивка свай невозможна.

6.82. Ширину ряжа (вдоль моста) следует назначать не менее 1/3 его высоты и не менее 2 м. Высота ряжа назначается с запасом 5 % на осадку и усушку.

Верх ряжа должен возвышаться над наивысшим уровнем ледохода не менее чем на 0,5 м и не менее чем на 0,25 м над высоким горизонтом воды.

6.83. На суходолах и реках со слабым течением ряжи рекомендуется устраивать прямоугольными в плане. При скорости течения 1,5 м/с и более следует применять ряжи заостренной обтекаемой формы.

Ряжи, подверженные действию льда, следует совмещать с ледорезами. В этом случае с верховой стороны ряжа необходимо устраивать вертикальное режущее ребро. При сильном ледоходе режущее ребро следует устраивать наклонным согласно указаниям п. 6.36.

6.84. Между наружными стенками ряжа необходимо устраивать поперечные и продольные перегородки (внутренние стены). Размеры сторон ячеек, образуемых внутренними стенками, не должны превышать 2 м.

В углах наружных стен ряжа, а также в местах примыкания перегородок должны устанавливаться вертикальные брусья или окантованные бревна-сжимы с овальными по высоте прорезями для болтов в каждом четвертом венце. В поперечном направлении наружные стены ряжа должны соединяться стальными тяжами, пропускаемыми через сжимы.

6.85. Ледорезы должны быть установлены перед каждой речной опорой, подверженной ударам льда, на расстоянии от опоры вверх по течению реки 2-8 м в зависимости от скорости течения. На реках с мощным ледоходом (при толщине льда свыше 50 см и скорости ледохода свыше 1,5 м/с) на расстоянии 30-50 м от основных ледорезов следует предусматривать более мощные аванпостовые ледорезы в одну линию с опорами и основными ледорезами, но в количестве вдвое меньшем. Ледорезы должны быть загружены камнем.

6.86. Рабочая ширина ледореза на уровне самого высокого ледохода должна быть не менее ширины защищаемой опоры в том же уровне.

Уклон режущего ребра ледореза должен быть не круче 1:15. Верх ножа ледореза должен возвышаться над наивысшим уровнем ледохода не менее чем на 1,0 м, низ ножа следует располагать не менее чем на 0,75 м ниже уровня самого низкого ледохода.

6.87. При наличии размываемых грунтов следует предусматривать укрепление дна реки вокруг опор и ледорезов фашинными тюфяками и каменной отсыпкой.

7. ОСНОВАНИЯ И ФУНДАМЕНТЫ

ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

7.1*. Основания и фундаменты мостов и труб следует проектировать в соответствии с указаниями СНиП 2.02.01-83*, СНиП 2.02.03-85, СНиП 2.02.04-88, СНиП II-7-81* с учетом требований настоящего раздела.

7.2. Классификацию грунтов оснований необходимо производить в соответствии с ГОСТ 25100-82.

7.3. Значения характеристик физических свойств грунтов, необходимые для вычисления расчетных сопротивлений оснований под подошвой фундаментов мелкого заложения или фундаментов из опускных колодцев (по обязательному приложению 24), следует определять согласно указаниям СНиП 2.02.01-83*

7.4. Нормативные и расчетные значения характеристик физико-механических свойств материалов, используемых для фундаментов, должны удовлетворять требованиям разд. 3, 4 и 6.

РАСЧЕТЫ

7.5. Основания и фундаменты мостов и труб следует рассчитывать по двум группам предельных состояний:

по первой группе - по несущей способности оснований, устойчивости фундаментов против опрокидывания и сдвига, устойчивости фундаментов при воздействии сил морозного пучения грунтов, прочности и устойчивости конструкций фундаментов;

по второй группе - по деформациям оснований и фундаментов (осадкам, кренам, горизонтальным перемещениям), трещиностойкости железобетонных конструкций фундаментов (по указаниям разд. 3).

7.6*. Взвешивающее действие воды на грунты и части сооружения, расположенные ниже уровня поверхностных или подземных вод, необходимо учитывать в расчетах по несущей способности оснований и по устойчивости положения фундаментов, если фундаменты заложены в песках, супесях, илах. При заложении фундаментов в суглинках, глинах и скальных грунтах взвешивающее действие воды требуется учитывать в случаях, когда оно создает более неблагоприятные расчетные условия. Уровень воды принимается невыгоднейший - наинизший или наивысший.

7.7*. Для оснований из нескальных грунтов под фундаментами мелкого заложения, рассчитываемыми без учета заделки в грунт, положение равнодействующей расчетных нагрузок (по отношению к центру тяжести площади подошвы фундаментов), характеризуемое относительным эксцентриситетом, должно быть ограничено значениями, указанными в табл. 107.

Таблица 107

Наибольший относительный
эксцентриситет е₀/r для

промежуточных опор при действии

устоев
при действии

Расположение мостов

только постоянных нагрузок

постоянных и временных нагрузок
в наиболее невыгодном сочетании

только постоянных нагрузок

постоянных и временных нагрузок
в наиболее невыгодном сочетании

На железных дорогах общей сети и промышленных предприятий, на обособленных путях метрополитена

0,1

1,0

0,5

0,6

На автомобильных дорогах (включая дороги промышленных предприятий и внутрихозяйственные), на улицах и дорогах городов, поселков и сельских населенных пунктов:

0,1

1,0

0,8

большие и средние

1,0

малые

1,2

* Эксцентриситет е₀ и радиус ядра сечения фундамента r (у его подошвы) определяют по формулам

e₀ = и r = , (278)

где М - момент сил, действующих относительно главной центральной оси подошвы фундамента;

N - равнодействующая вертикальных сил;

W - момент сопротивления подошвы фундамента для менее напряженного ребра;

А - площадь подошвы фундамента.

Проверку положения равнодействующей нагрузок в уровне подошвы фундаментов устоев при высоте подходной насыпи свыше 12 м следует производить с учетом вертикального давления от веса примыкающей части насыпи. В этом случае относительный эксцентриситет в сторону пролета должен составлять не более чем 20 % значений, указанных в табл. 107.

Если относительный эксцентриситет свыше единицы, максимальное давление подошвы фундамента на основание следует определять исходя из треугольной формы эпюры, построенной в пределах сжимаемой части основания.

7.8*. Несущая способность основания под подошвой фундаментов мелкого заложения или фундаментов из опускных колодцев при раздельном расчете опор на временные нагрузки, действующие вдоль и поперек моста, должна удовлетворять условиям

р Ј и р_max Ј ,

где р, р_max - соответственно среднее и максимальное давления подошвы фундамента на основание кПа (тс/м²);

R - расчетное сопротивление основания из нескальных или скальных грунтов осевому сжатию, кПа (тс/м²), определяемое согласно обязательному приложению 24;

g_n - коэффициент надежности по назначению сооружения, принимаемый равным 1,4;

g_c - коэффициент условий работы, принимаемый равным: 1,0 - при определении несущей способности нескальных оснований в случаях действия временных нагрузок № 7-9; 1,2 - при определении несущей способности скальных оснований во всех случаях и нескальных оснований в случаях действия (кроме временных нагрузок № 7- 9) одной или нескольких временных нагрузок № 10-15 и 17.

7.9. В расчетах по несущей способности оснований фундаментов мелкого заложения и фундаментов из опускных колодцев возникающие в грунте под их подошвой напряжения от нагрузок № 10-14 (по п. 2.1* с учетом соответствующих коэффициентов сочетаний по п. 2.2) следует определять отдельно вдоль и поперек оси моста, а наиболее неблагоприятные из них суммировать с напряжениями от постоянных и временных вертикальных нагрузок. В свайных фундаментах усилия, которые возникают в сваях от указанных выше нагрузок, действующих вдоль и поперек оси моста, необходимо суммировать.

7.10. В расчетах (по грунту и материалу) конструкций свайных фундаментов и фундаментов из опускных колодцев (за исключением расчетов несущей способности оснований) за расчетную поверхность грунта следует принимать: для фундаментов устоев - естественную поверхность грунта; для фундаментов промежуточных опор - поверхность грунта у опор на уровне срезки (планировки) или местного размыва, определяемого согласно указаниям пп. 1.25-1.30, при расчетном и наибольшем расходах [для расчетов на действие соответственно расчетных (крайних) и эксплуатационных нагрузок].

Для устоев и береговых промежуточных опор со свайными фундаментами, ростверки которых расположены над грунтом, а сваи погружены сквозь отсыпанную или намытую часть насыпи, расчетную поверхность грунта допускается принимать с учетом заделки свай в этой части насыпи.

7.11*. Несущую способность одиночной сваи в немерзлых грунтах при действии осевого сжимающего или выдергивающего усилия следует определять согласно СНиП 2.02.03-85, в мерзлых грунтах - согласно СНиП 2.02.04-88.

7.12. Несущую способность основания в уровне низа свай требуется проверять как для условного фундамента согласно обязательному приложению 25*.

Указанная проверка не требуется для:

однорядных фундаментов в любых грунтовых условиях:

многорядных свайных фундаментов, сваи которых работают как стойки (при опирании их на скальные грунты, крупнообломочные грунты с песчаным заполнителем, глинистые грунты твердой консистенции и мерзлые грунты, используемые по принципу 1).

7.13. Если под несущим слоем грунта, воспринимающим давление подошвы фундамента или нижних концов свай, залегает слой менее прочного немерзлого или оттаивающего вечномерзлого грунта, необходимо проверить несущую способность этого слоя согласно обязательному приложению 26.

7.14. Расчет по устойчивости фундаментов мелкого заложения на немерзлых или оттаивающих вечномерзлых грунтах против опрокидывания или плоского сдвига (скольжения) необходимо производить согласно разд. 1, приняв в расчете на сдвиг следующие значения коэффициентов трения кладки о поверхность:

скальных грунтов с омыливающейся поверхностью
(глинистые известняки, сланцы и т.п.) и глин:

а) во влажном состоянии.................................................. 0,25

б) в сухом состоянии........................................................ 0,30

суглинков и супесей.............................................................. 0,30

песков.................................................................................... 0,40

гравийных и галечниковых грунтов..................................... 0,50

скальных грунтов с неомыливающейся поверхностью........ 0,60

7.15. Расчет по устойчивости фундаментов на немерзлых или оттаивающих вечномерзлых грунтах против глубокого сдвига (смещения совместно с грунтом по наиболее неблагоприятной поверхности скольжения) следует выполнять для промежуточных опор, расположенных на косогорах, и для устоев при насыпях высотой свыше 12 м - во всех случаях, при насыпях высотой от 6 до 12 м - в случаях расположения в основании фундаментов слоя немерзлого или оттаивающего глинистого грунта или прослойки водонасыщенного песка, подстилаемого глинистым грунтом.

7.16*. Осадку и крен фундаментов мелкого заложения следует рассчитывать на немерзлых грунтах согласно СНиП 2.02.01-83*, на вечномерзлых грунтах - согласно СНиП 2.02.04-88.

В расчете осадки устоев при высоте насыпи свыше 12 м необходимо учитывать дополнительное вертикальное давление на основание от веса примыкающей части подходной насыпи, определяемое согласно обязательному приложению 27.

7.17. Осадку фундамента из свай или из опускного колодца следует определять в соответствии с указаниями п. 7.16*, рассматривая такой фундамент как условный в форме прямоугольного параллелепипеда размерами, принимаемыми согласно обязательному приложению 25*.

Осадку свайного фундамента допускается принимать равной осадке одиночной сваи по данным статических испытаний ее в тех же грунтах при соблюдении одного из следующих условий:

а) сваи работают как стойки;

б) число продольных рядов свай не более трех.

7.18. При определении осадок фундаментов по пп. 7.16* и 7.17 за расчетную поверхность грунта допускается принимать его естественную поверхность (без учета срезки или возможности размыва).

Осадки фундаментов на немерзлых грунтах допускается не определять:

при опирании фундаментов на скальные, крупнообломочные грунты с песчаным заполнителем и твердые глины - для всех мостов;

при опирании фундаментов на прочие грунты - для мостов внешне статически определимых систем пролетом до 55 м на железных и до 105 м на автомобильных дорогах.

7.19. Напряжение в бетоне ростверка от давления торца свай, как правило, не должно превышать расчетное сопротивление бетона ростверка по нормам для осевого сжатия в расчетах по прочности.

Если напряжение превышает расчетное сопротивление бетона ростверка, следует применить бетон более высокого класса или предусмотреть укладку арматурных сеток из стержней диаметром 12 мм над каждой сваей (одной сетки, если напряжения превышают расчетное сопротивление бетона ростверка до 20 %, или двух сеток, если напряжения превышают расчетное сопротивление бетона на 20-30 %).

КОНСТРУИРОВАНИЕ

7.20*. Фундаменты мостов и труб следует закладывать в грунт на глубине, определяемой расчетами несущей способности оснований и фундаментов согласно пп. 7.5-7.18 и принимаемой не менее значений, требуемых СНиП 2.02.01-83* и СНиП 2.02.04-88 для фундаментов мелкого заложения, СНиП 2.02.03-85 и СНиП 2.02.04-88 для свай и ростверков. Минимальные расстояния между сваями в плане следует назначать согласно СНиП 2.02.03-85 и СНиП 2.02.04-88.

В пределах водотоков фундаменты мостов должны быть заложены в грунт ниже уровня местного размыва, определяемого согласно указаниям пп. 1.25*-1.30 при расчетном и наибольшем расходах воды, на глубине, требуемой по расчету на действие соответственно расчетной (крайней) и эксплуатационной нагрузок.

7.21*. Размеры в плане ростверка свайных фундаментов следует принимать исходя из расстояний между осями свай по СНиП 2.02.03-85 с учетом установленных СНиП 3.02.01-83 допусков на точность заглубления свай в грунт, а также из необходимости обеспечения между сваями и вертикальными гранями ростверка расстояния в свету не менее 25 см, при сваях-оболочках диаметром свыше 2м - не менее 10 см.

Тампонажный слой бетона, уложенного подводным способом, запрещается использовать в качестве рабочей (несущей) части ростверка.

7.22*. Сваи должны быть заделаны в ростверк (выше слоя бетона, уложенного подводным способом) на длину, определяемую расчетом и принимаемую не менее половины периметра призматических свай, и 1,2 м - для свай диаметром 0,6 м и более.

Допускается заделка свай в ростверке с помощью выпусков стержней продольной арматуры длиной, определяемой расчетом, но не менее 30 диаметров стержней при арматуре периодического профиля и 40 диаметров стержней при гладкой арматуре. При этом сваи должны быть заведены в ростверк не менее чем на 10 см.

7.23. Железобетонный ростверк необходимо армировать по расчету согласно указаниям разд. 3.

Бетонный ростверк следует армировать конструктивно в его нижней части (в промежутках между сваями). Площадь поперечного сечения стержней арматуры вдоль и поперек оси моста необходимо принимать не менее 10 см² на 1 м ростверка.

7.24. Прочность раствора, применяемого для заделки свай или свай-столбов в скважинах, пробуренных в скальных грунтах, должна быть не ниже 9,8 МПа (100 кгс/см²), в остальных грунтах - не ниже 4,9 МПа (50 кгс/см²).

7.25. На обрезе фундамента при его расположении в пределах колебаний уровней воды и льда следует предусматривать устройство фаски размером не менее 0,3 х 0,3 м, а фундаменту придавать обтекаемую форму.

7.26. При необходимости устройства уступов фундамента размеры их должны быть обоснованы расчетом, а поверхности, соединяющие внутренние ребра уступов бетонного фундамента, не должны отклоняться от вертикали на угол свыше 30°.

Наклон к вертикали боковых граней опускного колодца (или отношение суммарной ширины уступов колодца к глубине заложения), как правило, не должен превышать 1:20. Наклон более указанного допускается при условии принятия мер, обеспечивающих погружение колодцев с заданной точностью.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1*

Обязательное

ГАБАРИТЫ ПРИБЛИЖЕНИЯ КОНСТРУКЦИЙ МОСТОВЫХ СООРУЖЕНИЙ НА АВТОМОБИЛЬНЫХ ДОРОГАХ ОБЩЕГО ПОЛЬЗОВАНИЯ,ВНУТРИХОЗЯЙСТВЕННЫХ
АВТОМОБИЛЬНЫХ ДОРОГАХ В КОЛХОЗАХ, СОВХОЗАХ И ДРУГИХ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ ПРЕДПРИЯТИЯХ И ОРГАНИЗАЦИЯХ, НА ВНУТРЕННИХ АВТОМОБИЛЬНЫХ
ДОРОГАХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ, А ТАКЖЕ НА УЛИЦАХ И ДОРОГАХ В ГОРОДАХ, ПОСЕЛКАХ И СЕЛЬСКИХ НАСЕЛЕННЫХ ПУНКТАХ

1. Настоящее приложение устанавливает габариты приближения конструкций мостов - предельные поперечные очертания (в плоскости, перпендикулярной продольной оси проезжей части), внутрь которых не должны заходить какие-либо элементы сооружения или расположенных на нем устройств.

П р и м е ч а н и е. Габариты условно обозначают буквой Г и числом (после тире), равным расстоянию между ограждениями.

2*. Схемы габаритов приближения конструкций на автодорожных и городских мостах при отсутствии трамвайного движения приведены на черт. 1, при этом левая половина каждой схемы относится к случаю примыкания тротуаров к ограждениям, правая - к случаю раздельного размещения тротуаров.

Черт. 1. Схемы габаритов приближения конструкций
на автодорожных и городских мостах

a - при отсутствии разделительной полосы; б - с разделительной полосой без ограждений; в - с разделительной полосой при наличии ограждений

Обозначения, принятые на схемах габаритов:

n_b - общая ширина проезжей части или ширина проезжей части для движения одного направления;

n - число полос движения и b - ширина каждой полосы движения принимаются:

для мостов на дорогах общего пользования- по табл. 4 СНиП 2.05.02-85, на внутрихозяйственных дорогах - по табл. 1* настоящего приложения;

на дорогах промышленных предприятий - по табл. 24-26 СНиП 2.05.07-91;

на улицах и дорогах в городах, поселках и сельских насаленных пунктах - по табл. 8 и 9 СНиП 2.07.01-89*;

h - габарит по высоте (расстояние от поверхности проезда до верхней линии очертания габарита), принимаемый для мостов на автомобильных дорогах:

общего пользования, внутрихозяйственных автомобильных дорогах и на улицах и дорогах в городах, поселках и сельских населенных пунктах - не менее 5,0 м;

промышленных предприятий - не менее высоты намеченных к обращению транспортных средств плюс 1м, но не менее 5 м;

П - полосы безопасности (предохранительные полосы);

С - разделительные полосы (при многополосном движении в каждом направлении), ширина которых равна расстоянию между кромками проезжих частей разного направления движения;

ЗП - защитные полосы, ширину которых, как правило, следует принимать равной 0,5 м, для деревянных мостов с ездой понизу - 0,25 м;

Г - расстояние между ограждениями проезда, в которое входит и ширина разделительной полосы, не имеющей ограждений;

Т - ширина тротуаров по п. 1.64*;

h - габарит по высоте (расстояние от поверхности проезда до верхней линии очертания габарита), принимаемый для мостов:

на автомобильных дорогах I-III категорий, на улицах и дорогах городов, поселков и сельских населенных пунктов - не менее 5,0 м;

на автомобильных дорогах IV и V категорий и на внутрихозяйственных автомобильных дорогах - не менее 4,5 м;

на автомобильных дорогах промышленных предприятий III-п и IV-п категорий - не менее высоты намеченных к обращению транспортных средств плюс 1 м, ноне менее 5 м;

а - высота ограждений проездов в соответствии с указаниями п. 1.65*;

h_Т - габарит по высоте на тротуарах, принимаемый не менее 2,5 м.

3. Габариты по ширине мостов, расположенных на автомобильных дорогах общего пользования, внутрихозяйственных дорогах в колхозах, совхозах и других сельскохозяйственных предприятиях и организациях, дорогах промышленных предприятий, а также на улицах и дорогах в городах, поселках и сельских населенных пунктах, при отсутствии трамвайного движения следует принимать по табл. 1*.

Таблица 1*

Об-

Ши-

Ширина, м

Расположение мостов

Категория дорог или улиц

щее число полос движения

рина расчетного автомобиля d, м

Габарит

полос безопасности П

проезжей части nb

Автомобильные дороги общего пользования, подъездные

I

6

2, 5

Г-(13,25+С+13,25)

2(Г-15,25)

2,0

11,25х2

и внутренние автомобильные
дороги промышленных

4

Г-(9,5+С+9,5)

2(Г-11,5)

7,5х2

предприятий (без обращения автомобилей особо

II

III

IV

2

Г-11,5

Г-10

Г-8*

2,0

1,5

1,0

7,5

7,0

6,0

большой грузоподъемности

V

1

Г-6,5**

Г-4,5

1,0

0,5

4,5

3,5

Автомобильные внутрихозяйственные дороги в

I-c

2

2,5

Г-8*

1,0

6,0

колхозах, совхозах и других сельскохозяйственных

II-c

1

Г-6,5**

Г-4,5

1,0

0,5

4,5

3,5

предприятиях и организациях

III-c

1

Г-4,5

0,5

3,5

Улицы и дороги в городах,

Магистральные дороги скоростного

8

2,5

Г-(16,5+С+16,5)

2(Г-18)

1,5

15х2

поселках и сельских населенных

движения и улицы общегородского

6

Г-(12,75+С+12,75)

2(Г-14,25)

11,25х2

пунктах

значения непрерывного движения

4

Г-(9,0+С+9,0)

2(Г-10,5)

7,5х2

Магистральные дороги и

8

2,5

Г-(15,0+С+15,0)

2 (Г-16)

1,0

14х2

улицы общегородского

6

Г-(11,5+С+11,5)

2 (Г-12,5)

10,5х2

значения регулируемого

4

Г-(8,0+С+8,0)

2 (Г-9)

7х2

движения

2

Г-9

7

Магистральные транспортно-пешеходные улицы районного значения и дороги научно-производственных, промышленных

4

____Г-16___

Г-(8,0+С+8,0)

2 (Г-9)

14

7 х 2

и коммунально-складских районов, поселковые дороги и главные улицы

2

2,5

Г-9

1,0

7

Магистральные пешеходно-транспортные улицы районного значения

2

Г-10

8

Улицы и дороги в жилой застройке местного значения, парковые дороги

2

Г-8

6

* Для деревянных мостов (кроме мостов из клееной древесины) допускается применять габарит Г-7.

** То же, габарит Г-6.

П р и м е ч а н и я: 1. В графе «Габарит» над чертой указаны габариты мостов при отсутствии ограждений на разделительной полосе, под чертой - при наличии ограждений или при раздельных пролетных строениях под каждое направление движения.

2. В не предусмотренных табл. 1* случаях (в частности, для мостов на дорогах промышленных предприятий с обращением автомобилей особо большей грузоподъемности) габариты мостов по ширине следует устанавливать по формулам:

Г = П + nb + C + nb + П ; Г = П + nb + П .

3. Ширину полос безопасности (Пl) следует принимать в зависимости от установленных для дороги расчетных скоростей движения (используя данные, приведенные в табл. 1*).

Для мостов на дорогах промышленных предприятий (в том числе и с обращением автомобилей особо большой грузоподъемности) размер полос безопасности следует принимать П = 1,50 м.

4. На лесовозных и хозяйственных дорогах лесозаготовительных предприятий габарит мостов (в том числе деревянных) на дорогах IV категории следует принимать равным Г-8 при ширине проезжей части 6,5 м и полос безопасности 0,75 м.

5. Если в данном регионе эксплуатируются (являются расчетными) сельскохозяйственные машины, имеющие габариты, превышающие указанные в табл. 1*, то, по согласованию с субъектами Российской Федерации, габариты мостов в этом регионе следует назначать увеличенными в зависимости от дорожного просвета (возвышения над дорожной одеждой) частей, выступающих за наружную поверхность шин колес или гусениц машины.

В случаях когда дорожный просвет выступающих частей менее 0,35 м (для деревянных мостов - менее 0,30 м), габарит моста следует назначать на 1 м шире габарита машины в транспортном положении.

В случаях когда дорожный просвет выступающих частей 0,35 м и более (для деревянных мостов - 0,30 м и более), габарит моста следует назначать на 1,5 м шире расстояния между наружными поверхностями шин колес или гусениц сельскохозяйственной машины.

4. Схемы габаритов приближения конструкций для городских мостов с трамвайным движением следует принимать согласно черт. 2 (обозначения - по п. 2* настоящего приложения) и данным табл. 1*.

Габарит по ширине мостов, предназначенных только под трамвайное движение (два пути), следует принимать не менее 9,0 м.

Черт. 2. Схемы габаритов приближения конструкций
на городских мостах с трамвайным движением

I - трамвайные пути расположены на оси моста; II - трамвайные пути смещены относительно оси моста: а - на обособленном полотне; б - на общем полотне

5. На совмещенных мостах при расположении двухполосной проезжей части автомобильной дороги по одной полосе с каждой стороны железнодорожных путей или путей метрополитена габарит по ширине на каждой полосе движения должен быть не менее 5,5 м.

6. Полосы безопасности шириной меньшей, чем указано в табл. 1*, допускается при соответствующем технико-экономическом обосновании назначать:

для мостов длиной свыше 100 м на дорогах I-III и III-п категорий и длиной свыше 50 м на дорогах IV и IV-п категорий, если мосты расположены на расстоянии свыше 100 км от крупнейших городов и свыше 50 км от других городов, а расчетная интенсивность движения транспортных средств снижается в 2 раза и более по сравнению с пригородными участками указанных дорог;

в случае расположения мостов на участках дорог с уменьшенной шириной обочины;

при переустройстве мостов;

на путепроводах - при наличии переходно-скоростных полос (со стороны этих полос);

на мостах с дополнительной полосой движения на подъеме (со стороны этой полосы).

При этом ширина полос безопасности должна быть не менее: 1,0 м на мостах дорог I-III и III-п категорий и 0,75 м на мостах дорог IV и IV-п категорий.

П р и м е ч а н и е. При назначении полос безопасности шириной меньшей, чем указано в табл. 1*, следует предусматривать установку дорожных знаков, регулирующих режим движения транспортных средств.

7*. При расположении мостов на кривых в плане проезжая часть должна быть уширена в зависимости от категории дорог в соответствии с требованиями СНиП 2.05.02-85 или СНиП 2.07.01-89*.

Проезжую часть автодорожных мостов допускается уширять за счет уменьшения полос безопасности при условии соблюдения ее размеров по п. 6 или увеличения габаритов приближения конструкций.

8. Ширина разделительной полосы на мосту должна быть, как правило, такой же, как на дороге или улице.

На больших мостах при соответствующих технико-экономических обоснованиях ширину разделительной полосы допускается уменьшать, но принимать не менее чем 2,0 м плюс ширина ограждения.

9. Габариты приближения конструкций под путепроводами через автомобильные дороги должны соответствовать приведенным на черт. 3.

Условные обозначения:

а - П принимается по п. 2*; б - бровка земляного полотна;
b -определяется конструкцией ограждающих устройств

Черт. 3. Схемы габаритов приближения конструкций
под путепроводами

I - при отсутствии ограждений на пересекаемых дорогах; II - при наличии опор на разделительной полосе и ограждений на дороге; a - категорий I-III; III-п и IV-п; б - категорий IV и V

При расположении опор на разделительной полосе расстояние от кромки проезжей части до грани опоры должно быть, м, не менее:

на дорогах I категории - 2,0 (в том числе полоса безопасности 1,5 м);

на городских дорогах и улицах - 1,5 (в том числе полоса безопасности 1,0 м).

Габариты по высоте под путепроводами через городские улицы и дороги следует принимать:

при отсутствии трамвайных путей - по п. 2* настоящего приложения;

при наличии « « - по черт. 2.

Габариты по высоте под путепроводами через дороги III-п и IV-п категорий следует принимать по п. 2* настоящего приложения.

П р и м е ч а н и е. При назначении отметок низа конструкций пролетных строений путепроводов, а также положения верхних связей в мостах с ездой понизу следует учитывать возможность повышения уровня проезда после ремонта проезжей части на толщину нового (дополнительного) слоя дорожного покрытия.

10. Расстояние от бровки земляного полотна пересекаемой дороги до передней грани необсыпных устоев или до конуса насыпи при обсыпных устоях должно быть не менее величин, указанных в табл. 2.

Таблица 2

Категория

Наименьшее расстояние, м, от бровки земляного полотна пересекаемых дорог при проектировании

пересекаемой
дороги

пешеходных

путепроводов
с числом полос движения

мостов

2

4

6

8

I, II, III, III-п, IV-п

2,0

3,0

4,0

5,0

6,0

IV

1,0

1,5

2,0

3,0

4,0

V, I-c

0,5

0,5

0,5

0,5

0,5

Боковые поверхности промежуточных опор (со стороны дороги) следует располагать за бровкой земляного полотна пересекаемой дороги на расстоянии не менее 2 м при стоечных сквозных опорах и не менее 4 м при сплошных стенках на дорогах I-III категорий и 0,5 м на дорогах IV и V категорий.

При пересечении городских скоростных дорог и улиц опоры всех видов следует располагать на расстоянии не менее 1,0 м от ограждения (бордюра), при отсутствии ограждения - не менее 1,5 м от кромки проезжей части улиц.

Стенки (устои) городских путепроводов тоннельного типа следует располагать на границах габаритов приближения конструкций под путепроводами согласно черт. 3.

ПРИЛОЖЕНИЕ 2*

Справочное

КОЭФФИЦИЕНТ СОЧЕТАНИЙ h
ДЛЯ ВРЕМЕННЫХ НАГРУЗОК И ВОЗДЕЙСТВИЙ

Номера

Коэффициент h при различных комбинациях временных нагрузок и воздействий

нагрузок (воздействий), наиболее неблагоприятных для данного расчета

Номера
комбинаций нагрузок (воздействий), действующих одновременно или порознь
с наиболее неблагоприятными

№ 7
(временные вертикальные нагрузки)

№ 8
(давление грунта от подвижного состава)

№ 9

(центробежная сила)

№ 10

(поперечные удары подвижного состава)

№ 11

(торможение или сила тяги)

№ 12

(ветровая нагрузка)

1

2

3

4

5

6

7

8

7 и 8

9

1

1

1

-

-

-

10*

1

1

-

1

-

-

9, 11, 12 и 15

0,8

0,8

0,8

-

0,7

0,5

0,25

9, 12, 13, 15 и S

0,8

0,8

0,8

-

-

0,5

0,25

10, 13, 15 и S

0,8

0,8

-

0,7

-

-

10 и 14

0,8

0,8

-

0,7

-

-

11, 12 и 15

0,8

0,8

-

-

0,7

0,5

0,25

12, 13 и 15

0,8

0,8

-

-

-

0,5

0,25

9

11, 12 и 15

0,8

0,8

0,8

-

0,7

0,5

0,25

12, 13, 15 и S

0,8

0,8

0,8

-

-

0,5

0,25

14

0,8

0,8

0,8

-

-

-

10*

7, 8, 13, 15 и S

0,7

0,7

-

0,8

-

-

7, 8 и 14

0,7

0,7

-

0,8

-

-

11

7-9, 12 и 15

0,8

0,8

0,8

-

0,8

0,5

0,25

12*

7-9

0,7

0,7

0,7

-

-

0,5

0,25

7, 8, 11 и 15

0,7

0,7

-

-

0,7

0,5

0,25

7-9, 13, 15 и S

0,7

0,7

0,7

-

-

0,5

0,25

13, 15, 17 и S

-

-

-

-

-

0,8

0,5

15-17 и S

-

-

-

-

-

0,8

0,5

13

-

-

-

-

-

-

-

7-9, 12, 15 и S

0,7

0,7

0,7

-

-

0,5

0,25

7, 8, 10, 15 и S

0,7

0,7

-

0,7

-

-

12, 15 и S

-

-

-

-

-

0,7

0,5

14

-

-

-

-

-

-

-

7-9

0,7

0,7

0,7

-

-

-

7, 8 и 10

0,7

0,7

-

0,7

-

-

15

-

-

-

-

-

-

-

7-9, 11 и 12

0,7

0,7

0,7

-

0,7

0,5

0,25

7-9, 12, 13 и S

0,7

0,7

0,7

-

-

0,5

0,25

7, 8, 10, 13 и S

0,7

0,7

-

0,7

-

-

12, 13, 17 и S

-

-

-

-

-

0,7

0,5

12, 16, 17 и S

-

-

-

-

-

0,7

0,5

16

-

-

-

-

-

-

-

12, 15, 17 и S

-

-

-

-

-

0,7

0,5

17

-

-

-

-

-

-

-

12, 13, 15 и S

-

-

-

-

-

0,7

0,5

12, 15, 16 и S

-

-

-

-

-

0,7

0,5

18***

7-9, 11 и S

0,7

0,3

0,7

0,3

0,7

-

-

0,7

-

-

S

-

-

-

-

-

-

-

7-9, 12, 13, 15

0,7

0,7

0,7

-

-

0,5

0,25

7, 8, 10, 13, 15

0,7

0,7

-

0,7

-

-

12, 13, 15, 17

-

-

-

-

-

0,7

0,5

12, 15-17

-

-

-

-

-

0,7

0,5

Окончание приложения 2*

Номера

Коэффициент h при различных комбинациях временных нагрузок и воздействий

нагрузок (воздействий), наиболее неблагоприятных для данного расчета

Номера
комбинаций нагрузок (воздействий), действующих одновременно или порознь
с наиболее неблагоприятными

№13 (ледовая нагрузка)

№14 (нагрузка от навала судов)

№15 (темпера-тур-ные кли-ма-ти-че-ские воз-дей-ст-вия)

№16 (воз-дей-ст-вия мо-роз-ного пу-чения грунта)

№17 (ст-рои-тельные на-гру-зки)

№18 (сейсми-че-ские нагру-зки)

S (трение или со-про-тивле-ние сдвигу в опорных час-тях)

1

2

9

10

11

12

13

14

15

7 и 8

9

-

-

-

-

-

-

-

10*

-

-

-

-

-

-

-

9, 11, 12 и 15

-

-

0,7

-

-

-

-

9, 12, 13, 15 и S

0,7

-

0,7

-

-

-

0,7

10, 13, 15 и S

0,7

-

0,7

-

-

-

0,7

10 и 14

-

0,7

-

-

-

-

-

11, 12 и 15

-

-

0,7

-

-

-

-

12, 13 и 15

0,7

-

0,7

-

-

-

-

9

11, 12 и 15

-

-

0,7

-

-

-

-

12, 13, 15 и S

0,7

-

0,7

-

-

-

0,7

14

-

0,7

-

-

-

-

-

10*

7, 8, 13, 15 и S

0,7

-

0,7

-

-

-

0,7

7, 8 и 14

-

0,7

-

-

-

-

-

11

7-9, 12 и 15

-

-

0,7

-

-

-

-

12*

7-9

-

-

-

-

-

-

-

7, 8, 11 и 15

-

-

0,7

-

-

-

-

7-9, 13, 15 и S

0,7

-

0,7

-

-

-

0,7

13, 15, 17 и S

0,7

-

0,7

-

1

-

0,7

15-17 и S

-

-

0,7

0,7

1

-

0,7

13

-

1

-

-

-

-

-

-

7-9, 12, 15 и S

0,7

-

0,7

-

-

-

0,7

7, 8, 10, 15 и S

0,7

-

0,7

-

-

-

0,7

12, 15 и S

0,7

-

0,7

-

-

-

0,7

14

-

-

1

-

-

-

-

-

7-9

-

0,8

-

-

-

-

-

7, 8 и 10

-

0,8

-

-

-

-

-

15

-

-

-

1

-

-

-

-

7-9, 11 и 12

-

-

0,8

-

-

-

-

7-9, 12, 13 и S

0,7

-

0,8

-

-

-

0,7

7, 8, 10, 13 и S

0,7

-

0,8

-

-

-

0,7

12, 13, 17 и S

0,7

-

0,8

-

1

-

0,7

12, 16, 17 и S

-

-

0,8

0,7

1

-

0,7

16

-

-

-

-

1

-

-

-

12, 15, 17 и S

-

-

0,7

0,8

1

-

0,7

17

-

-

-

-

-

1

-

-

12, 13, 15 и S

0,7

-

0,7

-

1

-

0,7

12, 15, 16 и S

-

-

0,7

0,7

1

-

0,7

18***

7-9, 11 и S

-

-

-

-

-

0,8

0,7

S

-

-

-

-

-

-

-

1

7-9, 12, 13, 15

0,7

-

0,7

-

-

-

0,8

7, 8, 10, 13, 15

0,7

-

0,7

-

-

-

0,8

12, 13, 15, 17

0,7

-

0,7

-

1

-

0,8

12, 15-17

-

-

0,7

0,7

1

-

0,8

* При расположении мостов на кривых большого радиуса (когда центробежная сила невелика) нагрузку № 10 следует рассматривать как сопутствующую нагрузкам № 7 и № 8.

** См. примеч. 1 к п. 2.2 разд. 2.

*** См. примеч. 3 к п. 2.2 разд. 2.

П р и м е ч а н и е. Над чертой указаны коэффициенты сочетаний, принимаемые при проектировании железнодорожных мостов и мостов метрополитена, под чертой - автодорожных и городских.

Предыдущая часть | К оглавлению | Следующая часть

Stroy-Life.ru

Живой ресурс для профессионалов

6 часть

6 часть

Черт. 17. Усилия и напряжения в сталежелезобетонном поперечном сечении, воспринимающем отрицательный изгибающий момент

Расчет на выносливость

Расчет по трещиностойкости

Расчет объединения железобетонной плиты со стальной конструкцией

Проверка жесткости, определение строительного подъема и расчет по горизонтальным нагрузкам

Конструирование

6. ДЕРЕВЯННЫЕ КОНСТРУКЦИИ

ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

МАТЕРИАЛЫ

РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТЕРИАЛОВ И СОЕДИНЕНИЙ

Черт. 18. Клеештыревой стык

1 - стыкуемые блоки; 2 - стык блоков; 3 - отверстия для штырей; 4 - вклеенные в отверстия штыри

РАСЧЕТЫ

Определение усилий и моментов

Расчетная длина сжатых элементов и гибкость элементов

Расчет элементов конструкций

Расчет соединений

КОНСТРУИРОВАНИЕ

Основные требования

Наименьшие размеры элементов и допускаемые их гибкости

Стыки и соединения

Элементы пролетных строений и опор

7. ОСНОВАНИЯ И ФУНДАМЕНТЫ

ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

РАСЧЕТЫ

КОНСТРУИРОВАНИЕ

ПРИЛОЖЕНИЕ 1*

Обязательное

Черт. 1. Схемы габаритов приближения конструкций на автодорожных и городских мостах

a - при отсутствии разделительной полосы; б - с разделительной полосой без ограждений; в - с разделительной полосой при наличии ограждений

Черт. 2. Схемы габаритов приближения конструкций на городских мостах с трамвайным движением

I - трамвайные пути расположены на оси моста; II - трамвайные пути смещены относительно оси моста: а - на обособленном полотне; б - на общем полотне

Условные обозначения:

а - П принимается по п. 2*; б - бровка земляного полотна; b -определяется конструкцией ограждающих устройств

Черт. 3. Схемы габаритов приближения конструкций под путепроводами

ПРИЛОЖЕНИЕ 2*

Справочное

КОЭФФИЦИЕНТ СОЧЕТАНИЙ h ДЛЯ ВРЕМЕННЫХ НАГРУЗОК И ВОЗДЕЙСТВИЙ

Черт. 17. Усилия и напряжения в сталежелезобетонном поперечном
сечении, воспринимающем отрицательный изгибающий момент

Расчет объединения железобетонной плиты
со стальной конструкцией

Проверка жесткости, определение строительного подъема
и расчет по горизонтальным нагрузкам

РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТЕРИАЛОВ
И СОЕДИНЕНИЙ

Черт. 1. Схемы габаритов приближения конструкций
на автодорожных и городских мостах

Черт. 2. Схемы габаритов приближения конструкций
на городских мостах с трамвайным движением

а - П принимается по п. 2*; б - бровка земляного полотна;
b -определяется конструкцией ограждающих устройств

Черт. 3. Схемы габаритов приближения конструкций
под путепроводами

КОЭФФИЦИЕНТ СОЧЕТАНИЙ h
ДЛЯ ВРЕМЕННЫХ НАГРУЗОК И ВОЗДЕЙСТВИЙ