Главная / Строительные ГОСТы, строительные СНИПы / Строительство, ремонт, монтаж
3 часть |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЫЛЕТОВ НИЖНЕЙ СТУПЕНИ
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
Допускаемые вылеты нижней ступени фундамента kh01 | ||||||
|
Давление на грунт |
Величина коэффициента k при классе бетона по прочности на сжатие | ||||||
|
рg, МПа (кгс/см2) |
|
| |||||
|
|
В12,5 |
В15 |
В20 |
В12,5 |
В15 |
В20 | |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 | |
|
0,15 (1,5) |
3 |
3 |
3 |
3 |
3 |
3 |
|
|
0,2 (2) |
3 |
3 |
3 |
3 |
3 |
3 |
|
|
0,25 (2,5) |
3 |
3 |
3 |
3 |
3 |
3 |
|
|
0,3 (3) |
3 |
3 |
3 |
3 |
3 |
3 |
|
|
0,35 (3,5) |
|
3 |
3 |
|
3 |
3 |
|
|
0,4 (4) |
|
|
3 |
|
|
3 |
|
|
0,45 (4,5) |
|
|
3 |
|
|
3 |
|
|
0,5 (5) |
|
|
3 |
|
|
3 |
|
|
0,55 (5,5) |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,6 (6) |
|
|
|
|
|
|
|
Окончание приложения 3
|
|
Допускаемые вылеты нижней ступени фундамента kh01 |
| |||||
|
Давление на грунт |
Величина коэффициента k при классе бетона по прочности на сжатие |
| |||||
|
рg, МПа (кгс/см2) |
|
|
| ||||
|
|
В12,5 |
В15 |
В20 |
В12,5 |
В15 |
В20 |
|
|
1 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 | |
|
0,15 (1,5) |
3 |
3 |
3 |
3 |
3 |
3 |
|
|
0,2 (2) |
3 |
3 |
3 |
|
3 |
3 |
|
|
0,25 (2,5) |
3 |
3 |
3 |
|
|
3 |
|
|
0,3 (3) |
|
3 |
3 |
|
|
3 |
|
|
0,35 (3,5) |
|
|
3 |
|
|
|
|
|
0,4 (4) |
|
|
3 |
2 |
|
|
|
|
0,45 (4,5) |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,5 (5) |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,55 (5,5) |
|
|
|
1,7 |
|
|
|
|
0,6 (6) |
|
|
|
|
|
|
|
П р и м е ч а н и я: 1. Значение в знаменателе принимается при учете крановых и ветровых нагрузок gmb1 = 1,1.
2. Вынос нижней ступени фундамента с1 = k1 h01 .
ПРИЛОЖЕНИЕ 4
ВСПОМОГАТЕЛЬНЫЕ ФОРМУЛЫ ДЛЯ РАСЧЕТА
ПРОЧНОСТИ БЕТОННЫХ ПОДКОЛОННИКОВ
|
З о н ы |
Сжатая зона |
Размеры сжатой |
Ab |
ex = Mx/N + lcf/30 |
ey = My/N + bcf/30 |
|
1 |
|
x = lcf - 2ex |
|
Ј 0,45lcf |
0 |
|
2 |
|
x = -0,75(bcf/m - lcf) ± y = 1,5(bcf - mlcf) + mx; m = ey / ex ; cx = xy(0,5lcf - 0,333y)/ /(2bcflcf - xy) і exi ; cy = xy(0,5bcf - 0,333y)/ /(2bcflcf - xy) і ey |
bcflcf - 0,5xy |
Ј lcf/6 |
Јbcf/6 |
|
3 |
|
x1 = (lcf - 2ex)/(ey/6 + bcf/12ey); x2 = 0,5x1(bcf/6ey - 1) |
bcf (0,5x1 + x2) |
Ј 0,45 |
Ј bcf/6 |
|
4 |
|
x = 3(0,5lcf - ex) ; y = 3(0,5bcf - ey) |
0,5xy |
Ј 0,45 > lcf/6 |
Ј 0,45 > bcf/6 |
;
ПРИЛОЖЕНИЕ 5
ГРАФИКИ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ПОДКОЛОННИКОВ
ПРЯМОУГОЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ
ПОДКОЛОННИК СЕЧЕНИЕМ 0,9ґ0,9 М
|
N, |
Mx / My | ||||||||
|
тс |
0,151 |
0,325 |
0,509 |
0,726 |
1,0 |
1,376 |
1,963 |
3,078 |
6,61 |
|
50 |
1,0 |
1,0 |
0,98 |
0,98 |
0,96 |
0,96 |
0,97 |
0,99 |
1,0 |
|
100 |
1,0 |
1,0 |
0,97 |
0,96 |
0,94 |
0,95 |
0,97 |
0,99 |
1,0 |
|
150 |
1,0 |
0,99 |
0,96 |
0,94 |
0,93 |
0,94 |
0,96 |
0,98 |
1,0 |
|
200 |
1,0 |
0,98 |
0,95 |
0,93 |
0,92 |
0,93 |
0,95 |
0,98 |
1,0 |
|
250 |
1,0 |
0,98 |
0,94 |
0,92 |
0,91 |
0,92 |
0,95 |
0,98 |
1,0 |
|
300 |
1,0 |
0,98 |
0,95 |
0,95 |
0,94 |
0,94 |
0,96 |
0,98 |
1,0 |
|
350 |
1,0 |
1,0 |
0,97 |
0,97 |
0,97 |
0,96 |
0,97 |
0,98 |
1,0 |
|
400 |
1,0 |
1,01 |
1,02 |
1,01 |
0,99 |
1,02 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
|
450 |
1,0 |
1,02 |
1,04 |
1,05 |
1,03 |
1,04 |
1,02 |
1,02 |
1,0 |
|
500 |
1,0 |
1,02 |
1,05 |
1,06 |
1,05 |
1,06 |
1,03 |
1,02 |
1,0 |
ПОДКОЛОННИК СЕЧЕНИЕМ 1,2ґ0,9 М
N, |
Mx / My | ||||||||
тс |
0,151 |
0,325 |
0,509 |
0,726 |
1,0 |
1,376 |
1,963 |
3,078 |
6,61 |
50 |
1,0 |
1,01 |
1,03 |
1,05 |
1,10 |
1,17 |
1,20 |
1,26 |
1,29 |
100 |
1,0 |
1,01 |
1,02 |
1,04 |
1,07 |
1,13 |
1,17 |
1,24 |
1,28 |
150 |
1,0 |
1,0 |
1,01 |
1,03 |
1,05 |
1,10 |
1,15 |
1,21 |
1,28 |
200, 250 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
1,01 |
1,03 |
1,08 |
1,14 |
1,20 |
1,27 |
300, 350 |
1,0 |
1,0 |
0,99 |
1,0 |
1,02 |
1,05 |
1,12 |
1,19 |
1,27 |
400, 450 |
1,0 |
0,99 |
1,0 |
1,01 |
1,05 |
1,09 |
1,15 |
1,21 |
1,28 |
500 |
1,0 |
1,0 |
1,02 |
1,04 |
1,08 |
1,13 |
1,18 |
1,24 |
1,30 |
550 |
1,0 |
1,01 |
1,04 |
1,08 |
1,12 |
1,17 |
1,23 |
1,28 |
1,32 |
600 |
1,0 |
1,02 |
1,05 |
1,08 |
1,14 |
1,20 |
1,25 |
1,29 |
1,32 |
650, 700 |
1,0 |
1,02 |
1,05 |
1,11 |
1,17 |
1,23 |
1,27 |
1,30 |
1,31 |
ПОДКОЛОННИК СЕЧЕНИЕМ 1,5ґ0,9 М
N, |
Mx / My | ||||||||
тс |
0,151 |
0,325 |
0,509 |
0,726 |
1,0 |
1,376 |
1,963 |
3,078 |
6,61 |
50 |
1,0 |
1,02 |
1,06 |
1,13 |
1,2 |
1,3 |
1,4 |
1,52 |
1,57 |
100 |
1,0 |
1,02 |
1,05 |
1,10 |
1,17 |
1,25 |
1,36 |
1,45 |
1,55 |
150 |
1,0 |
1,01 |
1,05 |
1,09 |
1,15 |
1,23 |
1,33 |
1,43 |
1,54 |
200 |
1,0 |
1,01 |
1,04 |
1,08 |
1,14 |
1,23 |
1,31 |
1,42 |
1,53 |
250 |
1,0 |
1,01 |
1,04 |
1,07 |
1,13 |
1,21 |
1,31 |
1,41 |
1,53 |
300 |
1,0 |
1,01 |
1,04 |
1,07 |
1,12 |
1,19 |
1,29 |
1,41 |
1,53 |
350 |
1,0 |
1,01 |
1,03 |
1,06 |
1,10 |
1,18 |
1,28 |
1,40 |
1,53 |
400 |
1,0 |
1,01 |
1,03 |
1,06 |
1,10 |
1,17 |
1,27 |
1,39 |
1,52 |
450 |
1,0 |
1,01 |
1,02 |
1,06 |
1,10 |
1,16 |
1,26 |
1,39 |
1,52 |
500 |
1,0 |
1,01 |
1,02 |
1,05 |
1,10 |
1,18 |
1,28 |
1,41 |
1,52 |
ПОДКОЛОННИК СЕЧЕНИЕМ 1,2ґ1,2 М
N, |
Mx / My | ||||||||
тс |
0,151 |
0,325 |
0,509 |
0,726 |
1,0 |
1,376 |
1,963 |
3,078 |
6,61 |
50 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
1,02 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
100, 150 |
1,0 |
0,99 |
0,99 |
0,97 |
0,97 |
0,97 |
0,98 |
0,99 |
1,0 |
200, 250 |
1,0 |
0,98 |
0,97 |
0,95 |
0,95 |
0,95 |
0,96 |
0,98 |
1,0 |
300, 350 |
1,0 |
0,98 |
0,96 |
0,93 |
0,92 |
0,94 |
0,95 |
0,98 |
1,0 |
400, 450 |
1,0 |
0,98 |
0,95 |
0,93 |
0,92 |
0,93 |
0,95 |
0,98 |
1,0 |
500, 550 |
1,0 |
0,97 |
0,95 |
0,93 |
0,92 |
0,93 |
0,95 |
0,97 |
1,0 |
600, 650 |
1,0 |
0,97 |
0,96 |
0,95 |
0,95 |
0,95 |
0,96 |
0,97 |
1,0 |
700, 750 |
1,0 |
0,99 |
0,99 |
0,98 |
0,98 |
0,98 |
0,98 |
0,99 |
1,0 |
800 |
1,0 |
1,02 |
1,02 |
1,03 |
1,01 |
1,02 |
1,01 |
1,01 |
1,0 |
850 |
1,0 |
1,02 |
1,04 |
1,04 |
1,03 |
1,04 |
1,03 |
1,03 |
1,0 |
ПОДКОЛОННИК СЕЧЕНИЕМ 1,5 ґ 1,2 М
N, |
Mx / My | ||||||||
тс |
0,151 |
0,325 |
0,509 |
0,726 |
1,0 |
1,376 |
1,963 |
3,078 |
6,61 |
50 |
1,0 |
1,02 |
1,05 |
1,07 |
1,12 |
1,17 |
1,17 |
1,2 |
1,22 |
100 |
1,0 |
1,01 |
1,04 |
1,07 |
1,09 |
1,14 |
1,16 |
1,19 |
1,21 |
150 |
1,0 |
1,01 |
1,03 |
1,06 |
1,08 |
1,11 |
1,15 |
1,19 |
1,21 |
200 |
1,0 |
1,01 |
1,03 |
1,05 |
1,07 |
1,11 |
1,14 |
1,18 |
1,21 |
250 |
1,0 |
1,01 |
1,02 |
1,04 |
1,06 |
1,09 |
1,13 |
1,18 |
1,20 |
300 |
1,0 |
1,0 |
1,01 |
1,03 |
1,05 |
1,08 |
1,12 |
1,17 |
1,20 |
350 |
1,0 |
1,0 |
1,01 |
1,02 |
1,04 |
1,07 |
1,12 |
1,16 |
1,20 |
400 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
1,01 |
1,03 |
1,06 |
1,10 |
1,16 |
1,20 |
450 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
1,02 |
1,05 |
1,10 |
1,15 |
1,20 |
500 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
1,02 |
1,05 |
1,09 |
1,15 |
1,20 |
ПОДКОЛОННИК СЕЧЕНИЕМ 1,8ґ1,2 М
|
N, |
Mx / My | ||||||||
|
тс |
0,151 |
0,325 |
0,509 |
0,726 |
1,0 |
1,376 |
1,963 |
3,078 |
6,61 |
|
50 |
1,0 |
1,02 |
1,06 |
1,13 |
1,20 |
1,27 |
1,35 |
1,42 |
1,45 |
|
100 |
1,0 |
1,02 |
1,06 |
1,12 |
1,16 |
1,24 |
1,32 |
1,40 |
1,45 |
|
150 |
1,0 |
1,02 |
1,05 |
1,09 |
1,15 |
1,22 |
1,30 |
1,38 |
1,44 |
|
200 |
1,0 |
1,02 |
1,04 |
1,08 |
1,14 |
1,21 |
1,28 |
1,37 |
1,42 |
|
250 |
1,0 |
1,01 |
1,04 |
1,08 |
1,13 |
1,20 |
1,28 |
1,36 |
1,42 |
|
300 |
1,0 |
1,01 |
1,04 |
1,07 |
1,13 |
1,19 |
1,27 |
1,35 |
1,40 |
|
350 |
1,0 |
1,01 |
1,04 |
1,07 |
1,12 |
1,18 |
1,26 |
1,33 |
1,40 |
|
400 |
1,0 |
1,01 |
1,03 |
1,06 |
1,12 |
1,17 |
1,25 |
1,33 |
1,40 |
|
450 |
1,0 |
1,01 |
1,03 |
1,06 |
1,11 |
1,17 |
1,25 |
1,33 |
1,40 |
ПОДКОЛОННИК СЕЧЕНИЕМ 2,1ґ1,2 М
|
N, |
Mx / My | ||||||||
|
тс |
0,151 |
0,325 |
0,509 |
0,726 |
1,0 |
1,376 |
1,963 |
3,078 |
6,61 |
|
50 |
1,0 |
1,03 |
1,08 |
1,15 |
1,26 |
1,37 |
1,50 |
1,60 |
1,70 |
|
100 |
1,0 |
1,03 |
1,07 |
1,15 |
1,24 |
1,34 |
1,50 |
1,60 |
1,68 |
|
150 |
1,0 |
1,03 |
1,07 |
1,14 |
1,22 |
1,31 |
1,45 |
1,55 |
1,66 |
|
200 |
1,0 |
1,02 |
1,06 |
1,13 |
1,21 |
1,31 |
1,42 |
1,55 |
1,64 |
|
250 |
1,0 |
1,02 |
1,06 |
1,12 |
1,20 |
1,30 |
1,40 |
1,53 |
1,64 |
|
300 |
1,0 |
1,02 |
1,06 |
1,12 |
1,19 |
1,28 |
1,40 |
1,52 |
1,62 |
|
350 |
1,0 |
1,02 |
1,06 |
1,11 |
1,17 |
1,27 |
1,38 |
1,51 |
1,62 |
|
400 |
1,0 |
1,02 |
1,06 |
1,11 |
1,17 |
1,27 |
1,38 |
1,50 |
1,60 |
|
450 |
1,0 |
1,02 |
1,05 |
1,10 |
1,16 |
1,26 |
1,36 |
1,50 |
1,60 |
|
500 |
1,0 |
1,02 |
1,05 |
1,09 |
1,16 |
1,26 |
1,36 |
1,48 |
1,60 |
|
550 |
1,0 |
1,02 |
1,05 |
1,09 |
1,16 |
1,25 |
1,35 |
1,48 |
1,60 |
|
600 |
1,0 |
1,02 |
1,05 |
1,09 |
1,16 |
1,24 |
1,35 |
1,46 |
1,58 |
|
650 |
1,0 |
1,02 |
1,04 |
1,08 |
1,14 |
1,22 |
1,33 |
1,46 |
1,58 |
ПОДКОЛОННИК СЕЧЕНИЕМ 2,7ґ1,2 М
|
N, |
Mx / My | ||||||||
|
тс |
0,151 |
0,325 |
0,509 |
0,726 |
1,0 |
1,376 |
1,963 |
3,078 |
6,61 |
|
50 |
1,0 |
1,03 |
1,09 |
1,18 |
1,32 |
1,45 |
1,72 |
2,05 |
2,13 |
|
100 |
1,0 |
1,03 |
1,09 |
1,17 |
1,30 |
1,45 |
1,70 |
1,96 |
2,10 |
|
150 |
1,0 |
1,03 |
1,09 |
1,17 |
1,28 |
1,45 |
1,65 |
1,92 |
2,10 |
|
200 |
1,0 |
1,03 |
1,09 |
1,16 |
1,27 |
1,42 |
1,63 |
1,90 |
2,08 |
|
250 |
1,0 |
1,03 |
1,08 |
1,16 |
1,26 |
1,42 |
1,63 |
1,85 |
2,06 |
|
300 |
1,0 |
1,03 |
1,08 |
1,15 |
1,26 |
1,42 |
1,60 |
1,82 |
2,04 |
|
350 |
1,0 |
1,03 |
1,08 |
1,15 |
1,26 |
1,40 |
1,60 |
1,80 |
2,02 |
|
400 |
1,0 |
1,03 |
1,08 |
1,15 |
1,25 |
1,40 |
1,60 |
1,78 |
2,00 |
|
450 |
1,0 |
1,03 |
1,08 |
1,15 |
1,25 |
1,38 |
1,55 |
1,76 |
2,00 |
|
500 |
1,0 |
1,03 |
1,07 |
1,14 |
1,24 |
1,38 |
1,55 |
1,74 |
1,98 |
|
550 |
1,0 |
1,03 |
1,07 |
1,14 |
1,24 |
1,38 |
1,54 |
1,72 |
1,95 |
|
600 |
1,0 |
1,03 |
1,07 |
1,14 |
1,23 |
1,36 |
1,54 |
1,72 |
1,93 |
|
650 |
1,0 |
1,02 |
1,07 |
1,14 |
1,23 |
1,36 |
1,52 |
1,72 |
1,93 |
|
700 |
1,0 |
1,02 |
1,07 |
1,14 |
1,23 |
1,36 |
1,52 |
1,70 |
1,92 |
|
750 |
1,0 |
1,02 |
1,07 |
1,14 |
1,23 |
1,36 |
1,50 |
1,70 |
1,92 |
|
800 |
1,0 |
1,02 |
1,07 |
1,14 |
1,23 |
1,36 |
1,50 |
1,70 |
1,92 |
ПРИЛОЖЕНИЕ 6
ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА x
|
Диаметр болта, мм |
x, м |
Диаметр болта, мм |
x, м |
|
10 |
2 Ч 10-3 |
56 |
1,4 Ч 10-2 |
|
12 |
2,4 Ч 10-3 |
64 |
1,7 Ч 10-2 |
|
16 |
3,2 Ч 10-3 |
72 |
1,9 Ч 10-2 |
|
20 |
4,4 Ч 10-3 |
80 |
2,1 Ч 10-2 |
|
24 |
5,8 Ч 10-3 |
90 |
2,3 Ч 10-2 |
|
30 |
7,5 Ч 10-3 |
100 |
2,5 Ч 10-2 |
|
36 |
9 Ч 10-3 |
110 |
2,8 Ч 10-2 |
|
42 |
1,1 Ч 10-2 |
125 |
3,2 Ч 10-2 |
|
48 |
1,2 Ч 10-2 |
140 |
3,5 Ч 10-2 |
ПРИЛОЖЕНИЕ 7
ОПТИМАЛЬНОЕ ПРОЕКТИРОВАНИЕ ФУНДАМЕНТОВ
1. При конкретных исходных данных (нагрузках, характеристиках основания, размерах колонны) проектирование фундамента выполняется так, чтобы соблюдались следующие требования: прочность и трещиностойкость плитной части и подколонника, несущая способность грунтового основания и ограничение деформаций.
Указанным требованиям, как правило, удовлетворяет множество вариантов конструкции фундамента. В проекте рекомендуется использовать вариант, имеющий наилучшие технико-экономические показатели. При этом варианте рекомендуется выполнять оптимизацию на основе принципа разделения параметров (см. Рекомендации по оптимальному проектированию железобетонных конструкций. - М., НИИЖБ, 1981).
2. Задачу оптимизации рекомендуется решать как многокритериальную, оценивая технико-экономические показатели конструкций в каждом из рассматриваемых вариантов одновременно тремя основными критериями качества - расходами металла и цемента, приведенными затратами. Допускается также рассматривать дополнительные критерии качества - трудоемкость, энергоемкость, стоимость земляных работ и пр.
При надлежащем обосновании допускается решать задачу оптимизации и как однокритериальную, рассматривая только один критерий качества.
При решении задач оптимизации рекомендуется согласно указаниям Руководства по выбору проектных решений фундаментов (М., Стройиздат, 1984) показатели расхода стали определять, приводя арматуру различных классов к арматуре класса А-I, а показатели расхода цемента различных марок приводя к цементу марки 400.
3. Переменными параметрами при оптимизации рекомендуется принимать размеры подошвы, сечения подколонника, число ступеней плитной части, размеры каждой ступени в плане, армирование плитной части и подколонника, класс бетона и стали.
Однокритериальная задача оптимизации состоит в выборе таких значений переменных параметров, при которых удовлетворяются предъявляемые к конструкции требования (см. п. 1, прил. 7), а рассматриваемый критерий качества принимает минимальное значение. В многокритериальной задаче оптимизации качества принимают минимальные (условно) значения (см. п. 9 настоящего приложения).
4. Решение однокритериальных и многокритериальных задач оптимизации рекомендуется выполнять поэтапно в следующем порядке:
а) выбрать варианты подошв фундаментов так, чтобы удовлетворялись условия по несущей способности и деформациям грунтового основания;
б) выбрать варианты размеров сечения подколонника, учитывая заданный размер колонны;
в) при всех возможных сочетаниях размеров подошвы и подколонника назначить возможные геометрические размеры 1-, 2-, 3- и 4-ступенчатого фундамента, а также класс бетона так, чтобы удовлетворялись условия продавливания;
г) во всех полученных на этапе трех вариантах назначить класс арматуры и подобрать минимальное армирование из условий обеспечения прочности фундамента и ограничения ширины раскрытия трещин.
В каждом варианте вычислить все рассматриваемые критерии качества. Сопоставив варианты, выбрать оптимальный.
В пп. 5- 9 настоящего приложения более подробно рассматривается каждый из этапов оптимизации.
5. Первый этап оптимизации. При выборе вариантов подошв использовать табл. 1, где n1 и m1 - число модулей размером 300 мм, содержащихся соответственно в ширине и длине фундамента, то есть фундамент имеет размеры 300n1 ґ 300m1 мм. В таблице знаком «+» отмечены подошвы, которые рекомендуются при конструировании фундаментов.
Выбор вариантов подошв рекомендуется начинать с подошвы (квадратной в плане), при этом определяется значение минимальное m1(1) = n1(1), при котором выполняются требования, предъявляемые к несущей способности и деформациям основания.
Затем принимается ширина n1(2) = n1(1) - 1 и находится допустимая по табл. 1 минимальная длина m1(2), при которой выполняются необходимые требования. После этого принимается ширина n1(3) = n1(2) - 1 и вновь находится минимальная длина m1(3), при которой выполняются необходимые требования, и так далее до тех пор, пока при принятой ширине никакое значение длины из приведенных в табл. 1 не обеспечивает выполнения необходимых требований.
Если для двух вариантов подошв (например, 2- и 3-й) окажется, что n1(2) < n1(3), а m1(2) = m1(3), то 3-й вариант исключается.
Подошвы размерами n1(1) ґ m1(1), n1(2) ґ m1(2), ..., при которых выполняются сформулированные требования, образуют множество вариантов подошв, которые рассматриваются на следующих этапах оптимизации.
Таблица 1
|
m1 |
n1 | |||||||||||||||
|
|
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
20 |
21 |
22 |
|
5 |
+ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
+ |
+ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7 |
+ |
+ |
+ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8 |
+ |
+ |
+ |
+ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9 |
|
+ |
+ |
+ |
+ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
|
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
11 |
|
|
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
12 |
|
|
|
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
13 |
|
|
|
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
|
|
|
|
|
|
|
|
14 |
|
|
|
|
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
|
|
|
|
|
|
|
15 |
|
|
|
|
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
|
|
|
|
|
|
16 |
|
|
|
|
|
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
|
|
|
|
|
17 |
|
|
|
|
|
|
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
|
|
|
|
18 |
|
|
|
|
|
|
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
|
|
|
19 |
|
|
|
|
|
|
|
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
|
|
20 |
|
|
|
|
|
|
|
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
|
21 |
|
|
|
|
|
|
|
|
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
|
22 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
|
23 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
|
24 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
|
25 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
|
26 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
|
27 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ |
+ |
+ |
+ |