pages
Логин Пароль
Регистрация  Забыли пароль?  Запомнить меня

  Stroy-life.ru / Главная / Строительные ГОСТы, строительные СНИПы

2 часть

  Главная / Строительные ГОСТы, строительные СНИПы / Строительство, ремонт, монтаж

2 часть

Таблица 4

 

 

Значения k1, k2, k3 при j, град

 

10

15

20

25

30

35

40

 

0

 

0

 

0

 

0

 

0

 

0

 

0

 

0

0,50

0,32

0,26

0,20

0,16

0,13

0,10

0,08

1,00

0,62

0,49

0,36

0,28

0,21

0,16

0,11

1,50

0,92

0,71

0,50

0,37

0,27

0,20

0,13

2,00

1,15

0,90

0,62

0,42

0,30

0,23

0,15

2,50

1,30

1,00

0,72

0,47

0,32

0,25

0,16

3,00

1,45

1,10

0,80

0,52

0,34

0,26

0,17

3,50

1,60

1,20

0,85

0,56

0,36

0,27

0,17

4,00

1,70

1,30

0,90

0,60

0,38

0,27

0,17

4,50

1,79

1,38

0,95

0,64

0,40

0,27

0,17

5,00

1,38

1,45

1,00

0,68

0,42

0,27

0,17

0

0,81

0,60

0,49

0,40

0,33

0,27

0,22

0,50

0,64

0,46

0,37

0,28

0,21

0,15

0,11

1,00

0,58

0,38

0,29

0,20

0,14

0,08

0,06

1,50

0,50

0,33

0,23

0,15

0,10

0,05

0,04

2,00

0,46

0,30

0,20

0,12

0,07

0,04

0,02

2,50

0,43

0,27

0,17

0,09

0,05

0,03

0,01

3,00

0,41

0,25

0,15

0,08

0,04

0,02

0

3,50

0,39

0,24

0,14

0,07

0,04

0,02

0

4,00

0,38

0,23

0,13

0,06

0,03

0,01

0

4,50

0,36

0,21

0,12

0,05

0,03

0,01

0

5,00

0,35

0,20

0,11

0,04

0,02

0,01

0

0

1,70

1,50

1,40

1,25

1,05

1,00

0,90

0,50

2,25

2,00

1,75

1,55

1,30

1,15

1,05

1,00

2,60

2,30

1,95

1,70

1,45

1,30

1,13

1,50

2,90

2,50

2,10

1,85

1,52

1,38

1,18

2,00

3,05

2,65

2,25

1,90

1,58

1,40

1,20

2,50

3,15

2,75

2,30

1,95

1,60

1,40

1,20

3,00

3,30

2,83

2,35

1,97

1,65

1,40

1,20

3,50

3,45

2,90

2,40

2,00

1,66

1,40

1,20

4,00

3,55

2,95

2,45

2,00

1,68

1,40

1,20

4,50

3,63

3,00

2,47

2,05

1,70

1,40

1,20

5,00

 

3,80

3,05

2,50

2,10

1,70

1,40

1,20

 

5.12. Основное давление тиксотропного раствора в период погружения колодца следует определять по формуле

 

                                       (27)

 

где g1 - удельный вес тиксотропного раствора.

Основное горизонтальное давление грунта на участке ножа и глиняного замка следует определять по формуле (24).

5.13. Давление грунта, расположенного ниже уровня грунтовых вод, необходимо определять с учетом взвешивающего действия воды.

5.14. Дополнительное горизонтальное давление грунта на участке стены колодца и ножа, а при тиксотропной рубашке - только на участке ножа следует определять по формуле

 

                                             (28)

 

Дополнительное горизонтальное давление на участке стены тиксотропной рубашки следует оп­ределять по формуле

 

                                             (29)

 

5.15. Основное давление грунта в плане колод­ца следует принимать равномерно распределенным.

5.16. Распределение дополнительного давления в плане для круглых колодцев (черт. 5) следует принимать изменяющимся по закону

 

                                        (30)

 

 

Черт. 5. Схема распределения основного ph и дополнительного pad

горизонтального давления грунта на круглый колодец

 

5.17. В стадии эксплуатации колодец следует рас­считывать на горизонтальное давление грунта в со­стоянии покоя.

Основное горизонтальное давление следует опре­делять по формуле

 

                                    (31)

 

где z - расстояние от поверхности грунта до рассматриваемого сечения;

l0 - коэффициент бокового давления грун­та в состоянии покоя, принимается равным:

 

                                                   (32)

 

здесь  v - коэффициент Пуассона, принимаемый равным:

0,23 - для песков гравелистых и круп­ных;

0,26 - то же, средней крупности;

0,28 -    "       мелких;

0,30 -    "       пылеветых;

0,33 - для супесей;

0,35 -   "   суглинков;

0,38 -   "   глин.

Если колодец погружен в грунт с разнородным напластованием, значение основного давления грунта для каждого слоя определяется по формуле

 

                                  (33)

 

где  l0i - коэффициент   бокового   давления грунта в состоянии покоя рассматри­ваемого i-го пласта грунта;

gi, zi - соответственно удельный вес грунта и расстояние от поверхности i-го пласта до рассматриваемого сечения колодца;

gi, hi - соответственно удельный вес грунта и толщина каждого   вышележащего пласта.

Дополнительное горизонтальное давление грунта в состоянии покоя следует определять по формуле

 

                                           (34)

 

5.18. Расчетное значение на 1 м силы трения грун­та Fz по наружной поверхности колодца на глубине z следует определять по формуле

 

                                                 (35)

 

где  и - наружный периметр ножа или стены колодца;

fz - удельная сила трения грунта по боко­вой поверхности колодца на глубине z на 1 м2 площади, зависящая от ста­дии работы колодца и вычисляемая по формулам:

а) в стадии погружения

 

                                          (36)

 

где  gс - коэффициент условий работы, прини­маемый равным 1,2 - для плотных песков, содержащих гравий, щебень и т. п., и 1 - для остальных грунтов;

б) в стадии всплытия

 

                                 (37)

 

где ph1 - основное горизонтальное давление в период всплытия:

 

                            (38)

 

Если колодец погружается в тиксотропной ру­башке, удельная сила трения в зоне рубашки не учитывается, а в зоне глиняного замка принима­ется равной 20 кПа (2 тс/м2).

5.19. Расчет колодцев необходимо выполнять на наиболее невыгодные сочетания нагрузок и воздейст­вий, действующих в условиях строительства и экс­плуатации:

в условиях строительства - по расчетным схе­мам, учитывающим требования принятых в проекте способов производства работ;

в условиях эксплуатации - по расчетным схемам, учитывающим наличие днища, внутренних стен, колонн, перекрытий и т. п., включая нагрузки и воздействия от всех расположенных внутри колод­ца и от опирающихся на колодец строительных конструкций и оборудования, а также учитывающим влияние соседних фундаментов зданий, сооружений и оборудования.

5.20. На нагрузки и воздействия, возникающие в условиях строительства колодцев, должны выпол­няться следующие расчеты:

а) по расчетным схемам, учитывающим наличие только наружных стен (без днища):

погружения колодца;

прочности колодца или его первого яруса, под­лежащего погружению при снятии с временного основания (если это предусмотрено проектом произ­водства работ):

прочности наружных стен при погружении колод­ца;

устойчивости формы цилиндрической оболочки колодцев, погружаемых в тиксотропной рубашке;

б) по расчетным схемам, учитывающим наличие наружных стен и днища:

всплытия колодца;

прочности днища;

прочности стен;

сдвига по подошве при односторонней выемке грунта вблизи колодца (если она предусматри­вается проектом).

5.21. На нагрузки и воздействия, возникающие в условиях эксплуатации колодца, должны выпол­няться следующие расчеты:

прочности наружных и внутренних стен, днища, перекрытий, колони и др.;

всплытия колодца;

оснований колодца по деформациям.

5.22. Все расчеты опускных колодцев следует производить по предельным состояниям первой группы, за исключением расчетов оснований по деформациям и по раскрытию трещин элементов конструкции, которые выполняются по предельным состояниям второй группы.

5.23. Расчет погружения колодца следует производить из условия

 

                                          (39)

 

где  G - вес колодца и пригрузки с учетом коэффициента надежности по нагруз­ке gf = 0,9;

F - сила трения стен колодца по грунту при погружении колодца;

Nu - вертикальная составляющая силы пре­дельного сопротивления основания под   ножом,   определяемая   по СНиП 2.02.01-83;

gf1 - коэффициент надежности погружения: gf1 > 1 в момент движения колодна и gf1 = 1 в момент остановки колодца или яруса на проектной отметке.

Колодцы, погружаемые ниже горизонта подзем­ных вод, после устройства днища должны рассчиты­ваться на всплытие в любых грунтах (за исключе­нием случая, когда под днищем выполняется пос­тоянно действующий дренаж) на расчетные нагруз­ки из условия

 

                                       (40)

 

где еG - сумма всех постоянных вертикальных расчетных нагрузок с учетом пригрузки с коэффициентом надежности по нагрузке gf = 0,9;

F1 - сила трения при расчете на всплытие;

А - площадь основания колодца;

hw - расстояние от уровня подземных вод до основания днища колодца;

gw - удельный вес воды;

gfw - коэффициент   надежности   против всплытия, равный 1,2.

Если условие (40) не удовлетворяется, необходи­мо предусматривать мероприятия, препятствующие всплытию колодца (устройство анкерных конструк­ций в грунте и др.).

5.24. Расчет прочности погружаемых стен на наг­рузки, возникающие в условиях строительства, сле­дует производить, когда колодец или каждый ярус погружен до проектной глубины.

5.25. Расчет прочности железобетонного днища должен производиться на следующие нагрузки:

на отпор грунта под днищем колодца, если зна­чения постоянных вертикальных нагрузок колодца более силы всплытия;

на гидростатическое давление подземных вод, если значения постоянных вертикальных нагрузок колодца менее силы всплытия (колодец заанкерен в прилегающем грунтовом массиве).

Расчет прочности днища колодца без внутренних стен и колонн должен производиться как пластины, лежащей на упругом основании, а на нагрузку от гидростатического давления подземных вод - как пластины с шарнирными опорами, нагруженной рав­номерно распределенной нагрузкой.

Днище, на которое опираются внутренние стены или колонны, рассчитывается соответственно как многопролетная пластина, состоящая из прямо­угольных панелей, или как пластина, опертая в вершинах прямоугольной сетки колонн.

5.26. Расчет осадок колодцев следует выполнять в соответствии с требованиями СНиП 2.02.01-83.

5.27. Конструкцию гидроизоляции колодца над­лежит назначать в зависимости от значений гидроста­тического напора подземных вод на уровне пола наиболее заглубленного помещения и требований к внутренним помещениям колодца в соответствии с СН 301-65. Верхнюю границу гидроизоляции стен следует назначать на 0,5 м выше максимально прог­нозируемого уровня подземных вод.

5.28. Гидроизоляция колодцев из листовой стали, устраиваемая с внутренней стороны, может приме­няться лишь в исключительных случаях при соответ­ствующем обосновании. Расчет гидроизоляции должен производиться на полный гидростатический напор.

 

ЕМКОСТНЫЕ СООРУЖЕНИЯ

ДЛЯ ЖИДКОСТЕЙ И ГАЗОВ

 

6. РЕЗЕРВУАРЫ

ДЛЯ НЕФТИ И НЕФТЕПРОДУКТОВ

 

6.1. Нормы настоящего раздела следует соблюдать при проектировании стальных и железобетонных резервуаров для нефти и нефтепродуктов.

 

Примечание. Настоящие нормы не распространяются на проектирование резервуаров:

для нефти и нефтепродуктов специального назначения;

для нефтепродуктов с упругостью паров выше 93,6 кПа (700 мм рт. ст.) при температуре 20°С;

для нефти и нефтепродуктов, хранящихся под внутренним рабочим давлением выше атмосферного на 70 кПа (0,7 кгс/см2);

для нефти и нефтепродуктов, расположенных в горных выработках и в резервуарах казематного типа;

входящих в состав технологических установок.

 

6.2. При проектировании наземных и подземных резервуаров   следует   учитывать   требования СНиП II-106-79 и ГОСТ 1510-84 (СТ СЭВ 1415-78).

6.3. В проектах резервуаров необходимо предусматривать максимальное сокращение потерь хра­нимой нефти и нефтепродуктов от испарения в пе­риод эксплуатации, а также соблюдение требований по охране окружающей среды.

6.4. При проектировании надлежит принимать резервуары следующих типов:

для наземного хранения - стальные и железобе­тонные вертикальные цилиндрические с плавающей крышей и со стационарной крышей (с понтонами и без понтонов); горизонтальные цилиндрические (стальные);

для подземного хранения - железобетонные (ци­линдрические и прямоугольные); траншейного ти­па; стальные горизонтальные цилиндрические.

Максимальные полезные объем и площади зерка­ла подземных резервуаров следует принимать по СНиП II-106-79.

 

Примечания: 1. Полезный объем резервуаров определяется произведением горизонтального сечения резервуара на высоту от днища до уровня максимального заполнения для резервуаров со стационарной крышей и до максимального подъема низа плавающих конструкций для ре­зервуаров с плавающей крышей или понтоном.

2. Геометрический объем резервуаров следует опреде­лять произведением горизонтального сечения резервуара на высоту стенки.

3. При выбора средств тушения и определении вмести­мости групп резервуаров следует принимать геометрический объем резервуаров.

 

6.5. В резервуарах следует предусматривать уста­новки пожаротушения и охлаждения в соответствии со СНиП II-106-79 и настоящими нормами.

На резервуарах вместимостью от 1000 до 3000 м3 следует устанавливать пеногенераторы с сухими стояками, не доходящими до поверхности земли на 1 м. Число пеногенераторов определяется расчетом, но их должна быть не менее двух.

6.6. Резервуары в зависимости от типов и храни­мого продукта должны быть оснащены устройства­ми, обеспечивающими допускаемое давление внутри резервуаров, предусмотренное проектом, в соответствии с нормами технологического проектирования и ГОСТ 14249-80.

6.7. Конструкции резервуаров должны предусмат­ривать возможность очистки от остатков хранимого продукта, проветривания и дегазации резервуаров при их ремонте и окраске.

6.8. Для обслуживания оборудования (дыхатель­ной аппаратуры, приборов и прочих устройств) все резервуары должны иметь стационарные лестницы, площадки и переходы шириной не менее 0,7 м с ограждениями по всему периметру высотой не менее 1 м.

6.9. Резервуары должны иметь технологические, световые, монтажные люки, а также и люки-лазы.

В стенах резервуаров с понтонами или плавающими крышами следует устраивать люки-лазы (наи­меньший размер диаметра патрубка 600 мм), обеспечивающие доступ персонала на плавающие конструкции при нижнем их положении.

Люки-лазы в стенах резервуаров необходимо размешать на расстоянии не более 6 м от наружной лестницы, которую следует соединять переходной площадкой со смотровой площадкой у люка-лаза.

Число люков-лазов и их тип устанавливаются проектом.

6.10. Резервуары с плавающей крышей следует применять для строительства в районах со снеговой нагрузкой не более 2 кПа (200 кгс/м2).

6.11. Расстояние от верха стенки резервуара с плавающей крышей или опорного кольца а резерву­аре с понтоном до максимального уровня жидкости следует принимать не менее 0,6 м.

В резервуарах со стационарной крышей мини­мальное расстояние от низа врезки пенокамер до максимального уровня жидкости следует опреде­лять с учетом температурного расширения продук­та и принимать не менее 100 мм.

6.12. Плавучесть   металлических   плавающих крыш и понтонов необходимо обеспечивать нали­чием открытых или закрытых отсеков, которые должны быть доступны для контроля и обслужи­вания.

Плавучесть неметаллических понтонов или эк­ранов следует обеспечивать формой понтонов и объемным весом материала, из которого они изготовляются.

Расчет плавающих крыш и понтонов на плаву­честь надлежит производить из условия плотности продукта 7 кН/м3 (700 кгс/м3) и учитывать нагруз­ку от конденсата в размера 0,3 кПа (30 кгс/м2).

6.13. Плавающие крыши должны иметь устройства удаления ливневых и талых вод за пределы резер­вуара.

6.14. Плавающие крыши, понтоны и их направ­ляющие должны иметь уплотнители (затворы), обеспечивающие герметизацию.

Уплотнители для нефти, застывающей при темпе­ратуре, указанной в проекте, должны иметь устройства, предотвращающие стекание нефти со стен на плавающую крышу или понтон.

6.15. Уплотнители в резервуарах с плавающими крышами или понтонами следует применять с коэффициентом герметичности менее 1,0Ч10-5 м/ч, обеспечивая сокращение потерь от 70 до 99 % по сравнению с открытой площадью зазора между стенкой резервуара и краем плавающей крыши или понтона, не защищенной каким-либо затвором.

6.16. На плавающей крыше в резервуарах вместимостью 5000 м3 и более надлежит предусматривать стальной кольцевой барьер для удержания пены вы­сотой не выше верха выступающих элементов затвора на 25-30 см, но не менее 1 м. Кольцевой барь­ер следует располагать не ближе 2 м от стены резервуара и в нижней его части обеспечивать плотное примыкание к поверхности плавающей крыши.

Для стока из кольцевого пространства, образо­ванного барьером и стеной резервуара, атмосферных вод и раствора пенообразователя после пожаро­тушения в нижней части барьера необходимо преду­сматривать дренажные отверстия диаметром 30 мм, расположенные на расстоянии 1 м одно от другого по периметру.

6.17. Опорные стальные стойки плавающих крыш и понтонов следует проектировать с возможностью изменения их высоты под плавающими конструк­циями а период эксплуатации резервуара.

Высоту опорных стоек следует назначать, соблю­дая следующие условия:

минимальное расстояние от днища резервуара до плавающей крыши или понтона в период эксплуата­ции должно обеспечивать зазор 100 мм между обо­рудованием, установленным внутри резервуара, или патрубком приемо-раздаточного трубопровода и днищем короба плавающей крыши или скребком затвора;

расстояние от днища резервуара до плавающей крыши или понтона у стены резервуара в период ремонта должно быть не менее 2 м.

6.18. Неметаллические понтоны следует проекти­ровать из несгораемых токопроводящих материалов или оборудовать устройствами, обеспечивающими снятие статического электричества.

6.19. Плавающие крыши и понтоны должны иметь устройства для удаления паровоздушной смеси и ре­гулирования давления под ними как на плаву, так и при нижнем фиксированном их положении1, а также устройства для отвода статического электри­чества.

6.20. Резервуары со стационарными крышами должны проектироваться:

для нефти и нефтепродуктов с давлением насы­щенных паров 26,6 кПа (200 мм рт. ст.) и ниже;

для легковоспламеняющихся нефтепродуктов с температурой вспышки паров 28 °С и ниже, с рас­четным давлением в газовом пространстве на 70 кПа (7000 мм вод. Ст.) выше атмосферного и ниже атмосферного по заданию на проектиро­вание;

для подогреваемых нефтепродуктов с темпера­турой хранения от 20 до 60 °С включ. с теплоизоляцией из несгораемых материалов при соответствую­щем обосновании;

для подогреваемых нефтепродуктов с температу­рой хранения от 60 до 90 °С включ. с обязательной теплоизоляцией из несгораемых материалов и уст­ройствами обогрева;

для нефтепродуктов с температурой хранения выше 90 °С, не допускающих присутствия влаги, с учетом дополнительных требований по пожарной безопасности (подачи под крышу инертных газов) и устройством теплоизоляции из несгораемых мате­риалов и наружных систем подогрева.

6.21. При расчете резервуаров со стационарными крышами давление в газовом пространстве сле­дует назначать:

при огневых предохранителях и вентиляционных патрубках на 0,2 кПа (20 мм вод. Ст.) выше и ниже атмосферного;

 

_____________

1 А.с. № 793870 (СССР). Резервуар для жидкости / Евтихин В. Ф. Опубл. в Б. И., 1981, № 1.

 

при огневых предохранителях и предохранительных клапанах - выше атмосферного на 2,5 кПа (250 мм вод. Ст.) или более по заданию на проектирование и на давление 0,5 кПа (50 мм вод. Ст.) ниже атмосферного.

6.22. Горизонтальные стальные цилиндрические резервуары следует проектировать для нефтепро­дуктов с давлением в газовом пространстве выше ат­мосферного и принимать:

с плоскими торцевыми элементами - до 40 кПа (4000 мм вод. ст.);

с коническими торцевыми элементами - до 70 кПа (7000 мм вод. ст.).

Резервуары следует рассчитывать также на давле­ние ниже атмосферного в пределах до 10 %, указан­ное в настоящем пункте.

6.23. Подземные стальные резервуары траншей­ного типа допускается проектировать только для светлых нефтепродуктов.

6.24. Предельные деформации основания резер­вуара, соответствующие пределу эксплуатационной его пригодности по технологическим требованиям, следует устанавливать правилами технологической эксплуатации оборудования или заданием на проектирование. При этом максимальная абсолютная осадка не должна превышать 200 мм, а относитель­ная осадка основания под днищем, равная отноше­нию разности осадок двух смежных точек к расстоя­нию между ними, не должна превышать 0,005.

В цилиндрических вертикальных резервуарах раз­ность осадок под центральной частью днища и под стеной не должна превышать 0,003r и должна быть не более 100 мм (где r - радиус резервуара). Крен резервуаров не должен превышать 0,002 - для ре­зервуаров с понтоном или плавающей крышей и 0,004 - для резервуаров без понтона или плавающей крыши.

6.25. Отметку низа ,днища наземных резервуаров необходимо принимать не менее чем на 0,5 м выше уровня планировочной отметки земли около резер­вуаров.

6.26. В резервуаре со стационарной крышей сле­дует предусматривать отмостку.

 

Стальные резервуары

 

6.27. Основные размеры вертикальных и горизон­тальных цилиндрических резервуаров (диаметр, вы­соту, длину) следует принимать с учетом минималь­ного удельного расхода стали, индустриальных ме­тодов изготовления, кратными длине и ширине листов прокатной стали с учетом для горизонтальных резервуаров требований ГОСТ 17032-71.

Высоту стенки вертикальных резервуаров следу­ет назначать не более 18 м. При установке резервуа­ров на сваях межсвайное пространство между днищем резервуаров и уровнем земли следует за­полнять грунтом.

Резервуары высотой 12 м и более (включая вы­соту подсыпки под днищем) необходимо оборудо­вать стационарными кольцами водяного орошения, размещаемыми под кольцами жесткости. Если в кольцах жесткости имеется отверстие для стока воды, то кольцо орошения размешают только под верхним кольцом жесткости.

6.28. При проектировании стальных резервуаров надлежит предусматривать возможность примене­ния при их изготовлении и монтаже метода рулонирования с соединением листов встык.

6.29. Расчет конструкций резервуаров следует выполнять в  соответствии  с требованиями СНиП II-23-81, при этом марки сталей должны приниматься с отнесением отдельных элементов резервуаров к следующим группам:

группа I - стены и окрайки днищ резервуаров вместимостью 10 тыс. м3 и более, фасонки крыш резервуаров;

группа II - стены и окрайки днищ резервуаров вместимостью менее 10 тыс. м3, покрытия, опорные кольца покрытия и кольца жесткости, центральные части днищ, понтоны и плавающие крыши резервуа­ров всех вместимостей.

6.30. При расчете вертикальных цилиндрических стальных резервуаров необходимо учитывать уси­лия, возникающие в конструкции при ее взаимо­действии с основанием.

6.31. Значения коэффициента условий работы gс следует принимать по табл. 5.

Коэффициенты надежности по нагрузке следует принимать в соответствии со СНиП 2.01.07-85 с учетом дополнительных коэффициентов gf, приведен­ных в табл. 6.

 

Таблица 5

 

 

Элементы

 

 

Коэффициент условий работы gс

 

Стены вертикальных цилиндри­ческих резервуаров при расчете на прочность:

    нижний пояс (с учетом вре­зок)

 

 

 

0,7

    остальные пояса

0,8

    сопряжение стенки резервуа­ра с днищем

 

1,2

То же, при расчете элементов на устойчивость

 

1

Сферические и конические покрытия распорной конструк­ции при расчете:

    по безмоментной теории

 

 

0,9

    по моментной теории с при­менением ЭВМ

 

1

 

6.32. В проектах стальных резервуаров должно быть указание о том, что перед герметизацией необходимо устанавливать клапаны, исключающие возможность повышения нагрузки на днища, перек­рытия и стены от воздействия перепава давления и температуры воздуха внутри и снаружи резервуара.

6.33. Горизонтальные резервуары необходимо предусматривать опирающимися на отдельные опо­ры или на сплошное искусственное основание.

Таблица 6

 

 

Характеристика нагрузки

 

Коэффициент надежности

по нагрузке gf

 

Давление выше или ниже атмосферного

 

 

1,2

Ветровая нагрузка на вертикальные стены цилиндри­ческих резервуаров при рас­чете на устойчивость

 

0,5

Снеговая нагрузка на сфери­ческие крыши резервуаров

 

0,7

 

Примечание. Ветровая нагрузка условно принимается равномерно распределенной по окружности. Аэродинамический  коэффициент следует определять по СНиП 2.01.07-85.

 

6.34. Под подземными горизонтальными стальны­ми цилиндрическими резервуарами и резервуарами траншейного типа необходимо устраивать латок с наклоном в сторону контрольного колодца для воз­можности обнаружения утечек нефтепродукта при нарушении герметичности резервуара.

6.35. Подземные стальные резервуары должны иметь на крыше люки-лазы, выступающие выше уровня земли не менее чем на 0,2 м.

6.36. При проектировании подземных горизон­тальных стальных цилиндрических резервуаров и резервуаров траншейного типа следует предусмат­ривать стационарные лестницы (стремянки). Лест­ницы должны быть прикреплены к патрубку люка-лаза. Между низом лестницы (стремянки) и днищем резервуара должен предусматриваться зазор не ме­нее 0,5 м.

6.37. Основания под наземные вертикальные резервуары вместимостью 5000 м3 и менее следует выполнять, как правило, в виде песчаных подушек с устройством гидроизолирующего слоя, а фундаменты под резервуары вместимостью 10 000 м3 и более - железобетонными в виде кольца, сплошной плиты или свайных фундаментов с ростверком.

Резервуары, предназначенные для этилированных бензинов, под днищем должны иметь сплошную бе­тонную или железобетонную плиту с уклоном от центра к периметру.

 

Железобетонные резервуары

 

6.38. Настоящие нормы распространяются на проектирование подземных железобетонных резер­вуаров для нефти и темных нефтепродуктов.

6.39. Резервуары должны иметь, как правило, следующие модульные размеры:

диаметр резервуаров вместимостью 500 м3 и более - кратный 3 м;

размер стен прямоугольных резервуаров - кратный 6 м и сетку колонн 6х6 или 3х6 м.

6.40. В цилиндрических резервуарах днища, сте­ны и покрытия следует проектировать предварительно напряженными в двух направлениях, а вертикальные швы между сборными элементами стен допускается принимать обжатыми в одном направлении (перпендикулярно длине шва) при условии предварительного напряжения панелей в вертикальном направлении. В резервуарах для хранения мазута допускается применение необжа­тых стен.

6.41. Отметка заложения днища резервуара долж­на находиться на 1 м выше максимального уровня подземных вод во время строительства и эксплуата­ции.

При специальном обосновании допускается рас­положение подошвы фундамента резервуара ниже уровня подземных вод. В этом случае должны про­изводиться расчет резервуара на всплытие и провер­ка прочности и трещиностойкости днища и стен от давления подземных вод при пустом и обсыпанном грунтом резервуаре.

6.42. В целях охраны окружающей среды следу­ет предусматривать под днищем резервуара дренаж­ную систему с контрольными колодцами для ре­гистрации возможных утечек продукта. При нали­чии подземных вод на площадке следует предусмат­ривать самостоятельную дренажную систему для их отвода.

6.43. На поверхности земли необходимо предус­матривать отмостку, предотвращающую затекание поверхностных вод между засыпкой и стеной резер­вуара.

6.44. Сборные конструкции железобетонных ре­зервуаров следует проектировать с применением бетонов классов по прочности на сжатие В25 - В40, а для монолитных конструкций - В25 - В30. Допус­кается применение бетонов более высоких классов, если это экономически обосновано.

В проекте должны быть указаны требования к составу бетона, устанавливаемые с учетом указаний пп. 6.47 и 6.48.

6.45. Железобетонные конструкции водозаливаемых покрытий резервуаров должны иметь марку бетона по морозостойкости не ниже F300 и по во­донепроницаемости не ниже W8. Остальные железобетонные конструкции резервуара по морозо­стойкости должны удовлетворять требованиям СНиП 2.03.01-84, а по водонепроницаемости должны соответствовать марке не ниже W6.

6.46. Узлы и стыки следует замоноличивать бе­тоном или раствором, проектные классы по проч­ности на сжатие которых, марки по морозостойкос­ти и водонепроницаемости в момент напряжения конструкции должны быть не ниже классов и ма­рок основных конструкций.

6.47. При проектировании резервуаров для нефти и темных нефтепродуктов следует предусматривать применение бетона на сульфатостойком порт­ландцементе.

Допускается применение низкоалюминатного портландцемента при содержании в нем С3А Ј 5 % и С3А + C4AF Ј 2,2 % с добавкой в воду раствори­мого стекла в количестве 3,5 % массы цемента. Водоцементное отношение для бетона не должно превышать 0,45.

Запрещается применение других добавок, кроме пластифицирующей типа ССБ.

6.48. В качестве заполнителей бетона необходимо применять щебень и песок в соответствии с требо­ваниями ГОСТ 10268-80. Применение гравия в качестве заполнителя запрещается, при этом содер­жание зерен заполнителя пластинчатой и игловатой формы должно быть не более 15%.

6.49. Конструкции резервуаров должны быть рас­считаны на воздействия, возникающие в период их возведения и эксплуатации:

нагрузку от воды при испытании незасыпанного резервуара;

нагрузку от грунта (для заглубленного резервуа­ра) при засыпанном и пустом резервуаре с учетом вакуума;

ветровую нагрузку при монтаже;

перепад температур и усадку бетона в период возведения.

Эксплуатационные нагрузки и перепады темпе­ратур продукта и наружной среды должны быть предусмотрены заданием на проектирование.

6.50. При проектировании резервуаров следует учитывать:

изгибающие моменты, возникающие от неравно­мерного распределения температур по толщине стен при заполнении горячими нефтепродуктами или при понижении температуры наружного воздуха до расчетной зимней температуры;

температурные усилия, возникающие за счет из­менения средней температуры стены резервуаров в продольном направлении.

6.51. В конструкциях резервуаров допускаются (при учете невыгоднейшего сочетания нормативных нагрузок, включая температурное воздействие) при внецентренном сжатии несквозные трещины шири­ной до 0,1 мм. При этом в ограждающих конструк­циях (стенах, днище и перекрытии) напряжение сжатия в крайнем сжатом волокне должно быть не менее 0,05Rb,ser.

6.52. Расчетные и нормативные сопротивления бе­тона и стали следует принимать в соответствии со СНиП 2.03.01-84.

В случае нагрева конструкций выше 50 °С следу­ет учитывать изменение расчетных сопротивлении бетона и арматуры при расчете по предельным состояниям первой и второй групп, начального модуля упругости бетона по СНиП 2.03.04-84.

 

7. ГАЗГОЛЬДЕРЫ

 

7.1. Нормы настоящего раздела следует соблю­дать при проектировании стальных газгольдеров, предназначенных для хранения, смешения, усредне­ния концентраций и выравнивания давления и распределения газов.

7.2. При проектировании газгольдеров следует предусматривать возможность поточного метода из­готовления и монтажа конструкций и доступность их для наблюдения, очистки, ремонта, антикоррози­онной защиты, окраски, а также проветривания и дегазации газгольдеров в период ремонта.

7.3. Газгольдеры следует проектировать: низкого давления - до 4 кПа (400 мм вод. ст.) и высокого давления - от 70 кПа (0,7 кгс/см2).

7.4. Вместимость газгольдеров следует прини­мать, м3:

мокрых - до 50 000;

сухих с гибкой секцией -до 10 000;

шаровых - от 600 [для продуктов с давлением до 1,8 МПа (18 кгс/см2)] до 2000 [для несгораемых продуктов с давлением до 1,2 МПа (12 кгс/см2)], а для легковоспламеняющихся и горючих продуктов с давлением до 0,25 МПа (2,5 кгс/см2);

горизонтальных цилиндрических - от 50 до 300;

вертикальных цилиндрических - от 50 до 200.

7.5. При проектировании газгольдеров следует применять марки стали по СНиП II-23-81 с отнесени­ем элементов газгольдеров к группам в соответст­вии с п. 6.29.

7.6. Опоры газгольдеров высокого давления сле­дует проектировать;

шаровых - стоечные или сплошные (цилиндри­ческие, конические и др.);

горизонтальных цилиндрических - седловые или стоечные;

вертикальных цилиндрических - сплошные или стоечные.

Предел огнестойкости несущих конструкций под газгольдеры постоянного объема должен быть не менее 2 ч.

7.7. При проектировании газгольдеров низкого давления (мокрых и сухих) надлежит предусмат­ривать, как правило, применение при их изготов­лении и монтаже метода рулонирования.

7.8. Высоту и диаметр сухих газгольдеров и звеньев мокрых газгольдеров, а также оболочек го­ризонтальных и вертикальных цилиндрических газ­гольдеров следует, как правило, принимать кратными ширине и длине прокатной листовой стали.

7.9. Листовые конструкции газгольдеров низкого давления следует проектировать из стали на более трех марок.

7.10. При проектировании оболочек шаровых газ­гольдеров надлежит:

применять форму лепестков, обеспечивающую наименьший отход листовой стали;

применять оболочку, как правило, из стали одной марки;

число лепестков оболочки принимать четным;

число стоек принимать, как правило, четным;

предусматривать сварные соединения встык ле­пестков с обработанными кромками.

7.11. При расчете газгольдеров низкого давления следует применять коэффициенты надежности по нагрузке и условий работы в соответствии с при­веденными в п. 6.31 и согласно требованиям СНиП II-23-81.

Дополнительные коэффициенты условий работы gс следует принимать по табл. 7, а дополнительные коэффициенты надежности по нагрузке gf при рас­чете на избыточное давление а газгольдерах высоко­го давления следует принимать равными 1,2.

 

Таблица 7

 

 

Элементы

 

 

Коэффициент условий работы gс

 

Оболочка шарового резервуара при расчете на прочность и устойчивость:

      по безмоментной теории

 

 

 

0,6

      по моментной теории

 

0,9

Зоны краевого эффекта

 

1,2

Внешние вертикальные направляющие мокрых газгольдеров

 

0,9

Сжатые основные элементы ку­пола и сжатый пояс жесткости мокрого газгольдера

 

0,9

 

7.12. Для обслуживания установленной арматуры, люков, приборов и прочих устройств газгольдеры должны обеспечиваться стационарными лестницами, площадками, переходами шириной не менее 0,7 м с ограждениями высотой 1,0 м.

7.13. Верхняя часть газгольдеров, подвергающаяся нагреванию солнечными лучами, должна иметь кастовую окраску с коэффициентом отражения не менее 50 %. Допускается размещение на газгольдерах знаков, цифр и других обозначений храни­мых материалов или эмблемы предприятия.

 

ЕМКОСТНЫЕ СООРУЖЕНИЯ

ДЛЯ СЫПУЧИХ МАТЕРИАЛОВ

 

8. ЗАКРОМА

 

8.1. Нормы настоящего раздела следует соблю­дать при проектировании открытых закромов для хранения сыпучих и штучных материалов.

8.2. Закрома допускается располагать в зданиях и на открытых площадках заглубленными или наземными, как правило, сблокированными, многоячейковыми.

8.3. Размеры ячеек закромов в плане следует принимать, как правило, 6х6, 6х9 и 9х9 м. Допускается принимать большие размеры, кратные 3 м, если это обусловливается технологическими требованиями.

8.4. Высоту стен закромов следует принимать равной 3,6; 4,8 или б м.

Минимальное заглубление стен закромов от уров­ня пола или планировочной отметки земли следует принимать равным 0,6 м, а пола - 0,3 м, минималь­ное превышение верха стен закромов над уровнем пола или планировочной отметки земли - равным 1,2 м.

8.5. Закрома следует проектировать, как правило, железобетонными.

8.6. В закромах для хранения металлической шихты стены с внутренней стороны и сверху долж­ны быть защищены деревянными брусьями. В монолитных закромах допускается устройство защиты из старогодных рельсов.

В закромах для сыпучих материалов защиту сле­дует предусматривать только по верху стен.

8.7. Полы закромов надлежит выполнять из кам­ня грубого окола или грунтовыми.

При загрузке и выгрузке материалов грейфер­ными кранами следует предусматривать буферный слой из хранимого материала толщиной не менее 0,3 м.

8.8. Горизонтальное давление материала на стены закромов допускается определять как для подпор­ных стен. Нормативные характеристики материалов, хранимых в закромах, следует принимать в соот­ветствии с табл. 8.

 

Таблица 8

 

 

Материал

Нормативный удельный вес, кН/м3 (тс/м3)

Нормативный угол внутреннего трения, град

 

 

Чушковый чугун

 

40 (4)

 

Литники

35 (3,5)

45

Ферросплавы

40 (4)

 

Металл передельный

 

35 (3,5)

 

 

Стальная стружка

 

 

20 (2)

 

50

 

Чугунный лом

 

25 (2,5)

 

Стальной лом

20 (2)

 

Хромовая руда

27 (2,7)

 

Марганцевая руда

20 (2)

 

Железная руда

25 (2,5)

45

Шлак передельный

18 (1,8)

 

Кварцит

20 (2)

 

Шамот

18 (1,8)

 

Дунит

28 (2,8)

 

Хромит

 

31 (3,1)

 

 

Шлак

 

 

12 (1,2)

 

40

 

Песок сырой

 

18 (1,8)

 

Известняк

17 (1,7)

 

Глина

18 (1,8)

35

Каолин сырой

14 (1,4)

 

Известь

 

8 (0,8)

 

 

Магнезитовый поро­шок

 

 

19 (1,9)

 

33

 

Песок сухой

 

16 (1,6)

 

30

Кокс и коксик

 

8 (0,8)

 

 

8.9. Стены закромов должны быть рассчитаны также на горизонтальное давление грунта с учетом временной нормативной нагрузки на поверхности земли интенсивностью не менее 20 кПа (2 тс/м2) при опорожненном закроме.

8.10. Коэффициент надежности по нагрузке для определения расчетного веса материалов заполнения закромов следует принимать gс = 1,2. Расчетный угол внутреннего трения определяется делением значения нормативного угла внутреннего трения на коэффициент надежности по нагрузке gf =1,1.

8.11. Для осмотра, ремонта, очистки закромов их необходимо обеспечивать переносными лестницами.

 

9. БУНКЕРА

 

9.1. Нормы настоящего раздела следует соблю­дать при проектировании наружных бункеров и бункеров, располагаемых внутри зданий и сооружений.

9.2. Проектирование бункера должно включать два последовательных этапа: 1) определение гео­метрических параметров - формы бункера и его воронки, углов наклона стенок, размеров выпускного отверстия, которые определяются расчетом на основании физико-механических характеристик сы­пучего материала с учетом неблагоприятных их изменений, при этом должны исключаться сводообразование над выпускным отверстием и зависание на стенках; 2) расчет и проектирование конструк­ций бункеров и их защиты от ударов и истирания.

9.3. Определение геометрических параметров бункеров различается для связных (имеющих сцепление, слеживающихся) и несвязных (не имею­щих сцепления, неслеживающихся) сыпучих мате­риалов. К связным относятся, как правило, мате­риалы, содержащие фракции менее 2 мм и имею­щие влажность более 2 %, а к несвязным - щебень, галька и другие материалы с крупностью зерен 2 мм и более, а также песок с крупностью зерен до 2 мм и влажностью до 2 %.

9.4. При проектировании бункеров необходимо принимать во внимание, что имеются две возмож­ные формы истечения сыпучего материала: гидрав­лическая, при которой находится в движении сыпу­чий материал во всем объеме бункера, и негидравлическая, при которой движется только центральная часть над выпускным отверстием, а остальной ма­териал неподвижен.

Для связных или самовозгорающихся сыпучих материалов следует проектировать бункера с гидравлической формой истечения, а для несвязных,  как правило, с негидравлической.

9.5. Бункера негидравлического истечения для несвязных материалов могут быть различной фор­мы: пирамидальной, конической, с плоским гори­зонтальным днищем, параболической или другой симметричной или несимметричной формы.

При проектировании геометрических параметров для таких бункеров нормируется только один параметр - размер выпускного отверстия, который должен определяться в зависимости от размера максимального куска сыпучего материала.

Угол наклона стенок воронки допускается при­нимать произвольным, за исключением случаев, когда по условиям технологии требуется полное опорожнение бункера. В этом случае угол наклона стенок следует принимать по углу естественного откоса сыпучего материала с превышением последнего на 5- 7°.

9.6. Бункера для связных материалов гидрав­лического истечения  надлежит назначать коничес­кой, пирамидальной или лотковой формы. Другие формы (параболическая, с плоским днищем), а также несимметричные бункера не допускаются.

Угол наклона станок и размеры выпускного отверстия таких бункеров следует рассчитывать на основании физико-механических характеристик сыпучего материала: угла внутреннего трения (угол естественного откоса не допускается), удельного сцепления, угла внешнего трения, эффективного угла трения, функции истечения, - определяемых с помощью приборов, измеряющих сопротивление сыпучего материала на сдвиг.

Угол наклона стенок допускается приближенно выбирать по черт. 6 в зависимости от угла внешнего трения (угла трения сыпучего материала по мате­риалу стенки бункера).

 

 

Черт. 6. Графики для определения угла наклона стенок

бункеров для связных материалов

 

1- для бункеров с прямоугольной формой выпускного отверстия (отношение сторон 3:1 и более); 2 - для воронок конической формы с круглым отверстием или пирамидальной формы с квадратным отверстием; j - угол трения сыпучего материала по стенкам бункера; a - угол наклона стенки к горизонтали

 

9.7. При проектировании бункеров для связных сыпучих материалов объемно-планировочное реше­ние бункерного пропета зданий следует устанавли­вать после определения геометрических параметров бункеров. Бункерные пролеты должны иметь уни­фицированные сетки колонн и высоты этажей.

9.8. При проектировании бункеров следует обес­печить максимальное использование всего геометри­ческого объема бункера (не менее 80 % при загрузке).

9.9. Давление сыпучего материала на стенки бункера следует принимать как для подпорной сте­ны без учета сил трения между сыпучим материа­лам и стенками бункера.

9.10. Конструкции бункера следует рассчитывать на действие временной нагрузки от веса сыпучего материала, заполняющего бункер, постоянных нагрузок от собственного веса конструкций, веса футеровки, а также на действие постоянных и времен­ных нагрузок надбункерного перекрытия.

9.11. Стенки бункера следует рассчитывать на растягивающие усилия в горизонтальном и скат­ном направлениях и изгибающие моменты от мест­ного изгиба из плоскости станок. Конструкции бун­кера в целом рассчитываются на общий изгиб, учи­тывающий пространственную работу бункера.

9.12. При расчете конструкций бункеров удель­ный вес g сыпучего материала необходимо прини­мать по технологическому заданию.

9.13. Бункера следует проектировать, как прави­ло. железобетонными или сталежелезобетонными (из плоских железобетонных плит и стального кар­каса), или сборно-монолитными железобетонными. Стальными допускается проектировать воронки, су­жающиеся части бункеров, параболические (вися­чие бункера), а также бункера, которые по техноло­гическим условиям подвергаются механическим, химическим и температурным -оздействиям сыпу­чего материала и не могут быть выполнены из железобетона.

9.14. Внутренние грани углов бункеров для связ­ных материалов следует проектировать с аутами или закруглениями.

9.15. Бункера для пылевидных материалов долж­ны быть герметичными, а бункера, предназначенные для пылящих материалов (сухие кусковые мате­риалы горных пород малой крепости, например, известняк), - оборудованы аспирационными уста­новками.

9.16. Внутренние поверхности бункеров следует разделять на участки, подвергающиеся износу (I и II зоны) и не подвергающиеся износу (III зона).

I зона - участок, подвергающийся ударам потока сыпучего материала при загрузке бункера и истира­нию при его разгрузке. I зону следует защищать, как правило используя принцип самозащиты, или износостойкой зашиты на упругом основании или резиной.

II зона - участок, подвергающийся истиранию сыпучим материалом в процессе разгрузки бункера. II зону следует защищать каменным литьем, шлакоситаллом, полимерными материалами, резиной и другими материалами, а при температуре сыпучего материала свыше 50 °С - шлакокаменным и ка­менным литьем термостойких составов.

III зона - участок, не требующий защиты.

9.17. При сочетании истирающего воздействия, высокой температуры и химической агрессии сыпучего материала  внутренние поверхности бункеров следует защищать плитами из шлакокаменного литья, износостойкого и жаростойкого бетона (с заполнением швов раствором кислотостойких и жаростойких составов), а также в отдельных случаях листами из соответствующих видов сталей (термостойких и др.).

9.18. При эксплуатации бункеров в агрессивной и газовой среде их наружные поверхности следует защищать от коррозии в соответствии с требова­ниями СНиП 2.03.11-85.

9.19. При проектировании бункеров для влажных сыпучих материалов, располагаемых в неотапливае­мых помещениях, необходимо предусматривать эффективный обогрев стен бункеров в целях предотвращения смерзания материма в бункере.

9.20. Утеплитель стен бункеров для пылевидного материала во избежание конденсации водяных паров следует располагать снаружи и выполнять из несгораемых материалов.

9.21. При проектировании бункеров для связных материалов, поступающих в нагретом или смерзшемся состоянии, необходимо предусматривать теплоизоляцию стен бункеров в соответствии с теплотехническим расчетом, исключающую конден­сацию водяных паров при нагретом материале, а также примерзание к стенам смерзшегося материала.

9.22. Бункера, как правило, должны иметь перек­рытия из несгораемых материалов с проемами для загрузки. Если загрузка производится средствами не непрерывного транспорта (вагоны, автомашины, грейферы), допускается выполнять бункер без пе­рекрытия, но с обязательным устройством сплош­ного ограждения высотой не менее 1 м с боков и со стораны, противоположной загрузке. Необходимость устройства стальных решеток для перекрытия технологических проемов и размер ячеек решеток определяются технологическим заданием.

9.23. В бункерах для пылевидных материалов необходимо предусматривать сверху перекрытия монолитную армированную стяжку толщиной 50 мм, если толщина плит а месте стыка 100 мм и менее.

9.24. В бункерах, предназначенных для горячих сыпучих материалов, между износостойкой зашитой и несущей конструкцией следует предусматривать термоизоляцию из несгораемых материалов: в стальных бункерах - при температуре нагрева свыше 300 °С, а в железобетонных - свыше 100 °С.

9.25. В бункерах, предназначенных для хранения сыпучих материалов, выделяющих воспламеняю­щиеся газы (например, метан из каменного угля), конструкция перекрытия не должна иметь выступающих вниз ребер.

9.26. В перекрытиях бункеров должны быть уст­роены люки, закрываемые заподлицо с перекры­тием металлическими крышками. В надбункерном помещении должны предусматриваться подъемно-транспортные устройства, а внутри бункеров снизу перекрытий - петли для крепления талей и других монтажных средств.

9.27. Бункера должны оснащаться устройствами для механической очистки стен и удаления завис­шего сыпучего материала, чтобы исключалась необходимость спуска людей в бункера.

 

10. СИЛОСЫ И СИЛОСНЫЕ КОРПУСА

ДЛЯ ХРАНЕНИЯ СЫПУЧИХ МАТЕРИАЛОВ

 

10.1. Нормы настоящего раздела должны соблю­даться при проектировании силосов и силосных кор­пусов, выполняемых из железобетона или стали и предназначающихся для хранения промышленных сыпучих материалов.

Силосы для хранения зерна и продуктов его переработки следует проектировать в соответствии с требованиями СНиП 2.10.05-85.

10.2. Форму, размеры и расположения силосов в плане следует принимать в соответствии с требованиями технологии производства, унификации, грунтовыми и температурными условиями, а также исходя из результатов технико-экономических сопоставлений и с учетом архитектурно-композиционных требований.

Допускается блокировка силосных корпусов с обслуживающими зданиями II категории огнестой­кости. При этом должна быть учтена разность оса­док фундаментов силосов и примыкающих зданий.

10.3. Форма воронки силоса, углы ее наклона, а также размеры выпускного отверстия должны определяться с учетом условий надежного истече­ния сыпучего материала в соответствии с требованиями пп. 9.2 - 9.6.

10.4. Силосы допускается проектировать как от­дельно стоящими, так и сблокированными в корпу­са. При диаметре более 12 м силосы следует проек­тировать, как правило, отдельно стоящими.

10.5. Форма отдельного силоса в плане прини­мается. как правило, круглой. Допускается при соответствующем обосновании принимать силосы квадратными и многогранными.

10.6. При проектировании силосных корпусов следует, как правило, принимать: сетки разбивочных осей, проходящих через центры сблокированных силосов, 3х3, 6х6 и 12х12 м; наружные диаметры круглых силосов - 3, 6, 12, 18 и 24 м; размеры в осях стен квадратных силосов - 3х3 м; высоты стен силосов, а также подсилосных и надсилосных этажей - кратными 0,6 м.

10.7. Железобетонные силосные корпуса длиной до 48 м допускается проектировать без деформа­ционных швов.

При нескальных грунтах основания отношение длимы силосного корпуса к его ширине и высоте должно быть не более 2. При однорядном распо­ложении силосов это отношение допускается увеличивать до 3.

Допускается увеличение длины корпуса и ука­занных отношений при соответствующем обосно­вании.

10.8. При проектировании многорядных силос­ных корпусов с круглыми в плане силосами пространство между ними (звездочки) следует использо­вать для размещения лестниц, различных коммуникаций, установки технологического оборудования, не требующего обслуживания, а также для хранения несвязных сыпучих материалов.

 

Примечание. При хранении в силосах горячих сы­пучих материалов устройство лестниц в звездочках допускается при условии соблюдения требований СНиП II-33-75.

 

10.9. Выпускные отверстия в силосах должны, как правило, располагаться центрально. При необ­ходимости устройства нескольких выпускных отверстий их следует располагать симметрично относительно осей силоса.

10.10. При проектировании силосных корпусов следует исходя из ТП 101-81*, технико-экономичес­кой целесообразности и конкретных условий строи­тельства предусматривать применение монолитного железобетона (при возведении индустриальными методами) или сборного железобетона (из унифи­цированных изделий).

Допускается применение стальных силосов для сыпучих материалов, хранение которых ив допуска­ется в железобетонных емкостях, а также стальных инвентарных и оперативных силосов.

10.11. При проектировании стен силосов из стали следует предусматривать индустриальные методы их изготовления и монтажа путем применения; листов и лент больших размеров; способа рулонирования; изготовления заготовок в виде „скор­луп"; автоматической сварки с минимальным ко­личеством сварных швов, выполняемых на монта­же, а также других передовых методов.

10.12. Сборные железобетонные стены силосов следует проектировать для силосов круглых в плане диаметром 3 м из объемных блоков. При больших размерах - из отдельных элементов, укрупняемых перед монтажом в царги или блоки, или из элемен­тов, монтируемых без предварительного укрупне­ния.

10.13. В проектах должны предусматриваться ме­роприятия, обеспечивающие защиту стыков сбор­ных элементов от проникания атмосферных осад­ков и пыления мелкодисперсных хранимых материалов.

10.14. Внутренние поверхности стен и днища силосов не должны иметь выступающих горизонталь­ных ребер и впадин.

10.15. Днища силосов в зависимости от диаметра силоса и хранимого материала следует проектиро­вать в виде железобетонной плиты со стальной полуворонкой и бетонной забуткой или в виде желе­зобетонной или стальной воронки на все сечение силоса.

10.16. Стены и днища силосов для абразивных и кусковых материалов следует защищать от исти­рания и разрушения при загрузке.

Материал для зашиты стен и днища силосов сле­дует выбирать в зависимости от физико-механических свойств хранимого материала. При проектиро­вании силосов необходимо учитывать также хими­ческую агрессию хранимого материала и воздушной среды.

10.17. При применении для загрузки силосов тру­бопроводного   контейнерного  пневматического транспорта на надсилосном перекрытии следует предусматривать предохранительные клапаны для предупреждения возникновения избыточного давле­ния в силосах.

10.18. Надсилосные перекрытия следует проекти­ровать, применяя сборные железобетонные плиты по сборным железобетонным или стальным балкам. Для силосов со стальными стенами перекрытие допускается проектировать из стали.

10.19. Покрытия отдельно стоящих круглых си­лосов при отсутствии надсилосного помещения, а также силосов диаметром более 12 м допускается проектировать в вида оболочек.

10.20. Надсилосные помещения и конвейерные галереи следует проектировать, применяя облегченные стеновые ограждения из несгораемых мате­риалов. Допускается также применение сборных железобетонных конструкций.

10.21. Наружные стены неотапливаемых подсилосных помещений следует проектировать, как пра­вило применяя железобетонные сборные панели. Стены отапливаемых помещений в подсилосной части должны проектироваться панельными или кирпичными.

10.22. При проектировании соединительных гале­рей между силосами или между силосными корпусами следует учитывать относительные смещения силосов или силосных корпусов, вызываемые неравномерными осадками и кренами.

10.23. Колонны подсилосного этажа надлежит проектировать сборными или монолитными желе­зобетонными.

10.24. Фундаменты отдельно стоящих силосов и силосных корпусов следует проектировать в виде монолитных железобетонных безбалочных плит. На скальных и крупнообломочных грунтах допускает­ся принимать фундаменты отдельно стоящие, лен­точные или кольцевые, монолитные или сборные.

Свайные фундаменты следует предусматривать, если расчетные деформации естественного осно­вания превышают предельные или не обеспечива­ется его устойчивость, а также при наличии просадочных грунтов и в других случаях при соответст­вующем технико-экономическом обосновании.

10.25. Конструкции силосов необходимо рассчи­тывать на нагрузки и воздействия в соответствии с требованиями СНиП 2.01.07-85. При расчете силосов должны быть также учтены нагрузки и воздейст­вия:

временные длительные - от веса сыпучих мате­риалов, части горизонтального давления и трения сы­пучих материалов о стены силосов, веса технологи­ческого оборудования [не менее 2 кПа (200 кгс/м2)], усадки и ползучести бетона, крена и неравномерных осадок;

кратковременные - возникающие при изготовле­нии. перевозке и монтажа сборных конструкций, при изменении температур наружного воздуха, от части горизонтального неравномерного давления сы­пучих материалов, от давления воздуха, нагнетаемо­го в силос, при активной вентиляции и гомогениза­ции;

особые - от давления, развиваемого при взрыве.

10.26. Аэродинамические коэффициенты при рас­чете силосов на ветровые нагрузки принимаются по СНиП 2.01.07-85.

Аэродинамические коэффициенты общего лобо­вого сопротивления силосов при расчете нижней зоны силосов (колонн и фундаментов) допускается принимать: для одиночных силосов, расположенных от других на расстоянии, большем 3 диаметров силосов (по центрам), с = 0,7; при меньшем рас­стоянии с = 1,3; для сблокированных силосов с = 1,4.

10.27. Коэффициенты надежности по нагрузке gf для собственного веса конструкций, полезной наг­рузки на перекрытиях, снеговой и ветровой нагру­зок принимаются по СНиП 2.01.07-85:

для горизонтальных и вертикальных давлений сыпучих материалов gf = 1,3;

для температурных воздействий и для давления воздуха в силосе gf = 1,1.

10.28. При расчета на сжатие нижней зоны сило­сов (колонн подсилосного этажа и фундаментов) расчетная нагрузка от веса сыпучих материалов умножается на коэффициент 0,9.

10.29. Стены круглых силосов диаметром до 12 м включительно, квадратных и многогранных силосов кроме расчета на прочность следует рассчи­тывать на выносливость с коэффициентами асим­метрии цикла ps и pb:

в стенах с предварительным напряжением ps = 0,85;

в ненапряженных стенах рs = рb = 0,7.

10.30. Силосы, загружаемые горячим сыпучим материалом (с температурой свыше 100 °С на кон­такте с бетоном), должны быть рассчитаны с учетом кратковременного и длительного действия температуры по предельным состояниям первой и вто­рой групп.

10.31. Для смесительных силосов с образованием кипящего слоя (гомогенизация) нормативное дав­ление на днище и стены (в пределах высоты кипя­щего слоя) от сыпучего материала и сжатого возду­ха определяется как равномерное по площади дни­ща и периметру стен гидростатическое давление жидкости силоса с удельным весом, равным 0,6g, с учетом повышения уровня сыпучего материала в процессе гомогенизации. В расчете учитывается большее из давлений, вычисленных без гомогениза­ции или с ее учетом.

При нагнетании воздуха без образования ки­пящего слоя избыточное давление воздуха учитыва­ется в сочетании с давлением сыпучего материала.

10.32. При внецентренной загрузке и разгрузке силоса диаметром 12 м и более его стены следует проверять на действие несимметричного давления сыпучего материала.

10.33. Предельная ширина раскрытия вертикаль­ных трещин в стенах железобетонных силосов опре­деляется по СНиП 2.03.01-84, при этом принимается d = 1,2 для круглых и d = 1 для квадратных силосов.

10.34. Прогиб от временных длительных норма­тивных нагрузок для стен квадратных и многогран­ных силосов не должен превышать 1/200 пропета в осях стен.

10.35. Нормативное горизонтальное давление сы­пучего материала  на стены силоса следует прини­мать равномерно распределенным по периметру и определять по формуле

 

                                          (41)

 

где  gn, fn - удельный вес и коэффициент трения сыпучего материала;

 - гидравлический радиус сечения (А и u - площадь и периметр поперечного сечения силоса);

е - основание натуральных логарифмов;

 - коэффициент бокового давления сыпучего материала;

jn - угол внутреннего трения сыпучего материала;

z - расстояние от верха засыпки материала.

10.36. Нормативное вертикальное давление сыпучего материала определяется по формуле

 

                                       (42)

 

10.37. Полное нормативное (длительное и кратковременное) горизонтальное давление сыпучего материала на стены силосов следует определять по формуле

 

                                   (43)

 

где а - коэффициент, приведенный в табл. 9 и учитывающий дополнительные давления при заполнении и опо­рожнении силосов, обрушении сы­пучего материала и при работе систем пневматического выпуска.

 

Таблица 9

 

 

Коэффициенты

Конструкция силосов и их элементов

а

gс

 

I. При расчете горизонтальной

арматуры стен

 

1. Отдельно стоящего круглого желе­зобетонного силоса

 

 

 

 

2

 

 

 

 

 

1

 

 

 

 

2

2. Железобетонного силосного корпу­са с рядовым расположением круг­лых силосов:

наружных

 

 

2

 

 

1

 

 

2

внутренних

 

2

2

1

3. Железобетонного силосного корпу­са с квадратными силосами со сто­ронами до 4 м:

наружными

 

 

2

 

 

1,65

 

 

1,2

внутренними

 

2

2

1

II. При расчета конструкций плиты

и балок днища и воронки

 

 

 

 

4. Плиты днища без забутки, балок днища, железобетонной воронки силоса

 

2

 

 

1,3

 

1,5

5. Плиты днища с забуткой при наибольшей высоте забутки 1,5 м* и более

 

2

 

 

2

 

1

6. Стальной воронки и стальных коль­цевых балок в железобетонном или стальном силосе

 

2

 

0,8

 

2,5

 

7. Узлов креплений стальной воронки к кольцевым балкам и стенам железобетонного или стального сило­са

 

1,5

 

 

0,8

 

2,5

 

_____________

* При высоте забутки h < 1,5 м значение коэффициента gс определяется по интерполяции между 1,3 и 2 по формуле

 

gс = 1,3 + 0,47 h.

 

Примечания: 1. При расчете стен стального силоса коэффициенты gс умножаются на 0,8.

2. При расчете стен силоса для угля коэффициенты а и gс принимаются равными 1.

 

10.38. Кратковременная часть полного горизон­тального давления

 

                                      (44)

 

10.39. Нормативное вертикальное давление сыпучего материала , передающееся на стены силоса силами трения, определяется по формуле

 

                                              (45)

 

10.40. Нормативное вертикальное давление сыпучего материала на днище силоса  определяете по формуле

 

                                              (46)

 

но не более  = gz,

где    а,  - определяются по пп. 10.36 и 10.37;

g - удельный вес засыпки над днищем;

z - высота засыпки.

10.41. Вертикальное давление сыпучего материала в пределах наклонного днища или воронки силоса принимается постоянным, равным вычисление му для верха наклонного днища или воронки.

10.42. Круглые силосы следует рассчитывать на осевое растяжение силами

 

                                         (47)

 

где N - расчетное растягивающее усилие;

gf - коэффициент надежности по нагрузке, принимаемый по п. 10.27;

a, gc - поправочный коэффициент и коэф­фициент условий работы, принимае­мые по табл. 9;

d - внутренний диаметр силоса.

10.43. При расчете стен круглых силосов на цент­ральное растяжение работа бетона не учитывается.

Стены квадратных и многогранных силосов следует рассчитывать на внецентренное растяжение. Осевое растягивающее усилие определяется по фор­мула (47), в которой d принимается равным разме­ру силоса в свету.

Изгибающие моменты определяются как для го­ризонтальной замкнутой рамы, нагруженной по пе­риметру равномерным расчетным давлением сыпу­чего материала.

10.44. Коэффициенты условий работы при расче­та стан силосов следует определять в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84, принимая для стен силосов, возводимых в скользящей опалубка, коэффициент условий работы бетона gb = 0,75, при этом коэффициент gb2, учитывающий длительность действия нагрузки, принимается равным 1.

10.45. Стены стальных круглых силосов рассчи­тываются на те же сочетания нагрузок, что и стены железобетонных круглых силосов.

Дополнительно стены стальных силосов должны быть проверены на устойчивость с коэффициентом условий работы, равным 1.

На выносливость стальные стены допускается не рассчитывать.

10.46. Для стальных силосов следует учитывать воздействия от суточного изменения температуры наружного воздуха в виде дополнительного гори­зонтального нормативного давления сыпучего материала, считая его равномерно распределенным по периметру и по высоте, по формуле

 

                          (48)

 

где kt - коэффициент, принимаемый равным 2;

at - коэффициент линейной температурной деформации материала стен из стали, равный 1,2 Ч 10-5;

T1 - суточная амплитуда температуры на­ружного воздуха, принимается согласно СНиП 2.01.07-85;

Em - модуль деформации сжатия сыпучего материала;

d - внутренний радиус круглого силоса или сторона квадратного силоса;

t - приведенная толщина стены по вер­тикальному сечению, м;

Ec - модуль упругости материала стен;

v - начальный коэффициент поперечной деформации (коэффициент Пуассона) материала заполнения силоса.

10.47. Места изменения формы стального силоса, в частности зоны сопряжения цилиндрической час­ти с конусной или с плоским днищем, а также мес­та резкого изменения нагрузки должны быть проверены на дополнительные местные напряжения (кра­евой эффект) с коэффициентом условий работы, равным 1,4.

10.48. При симметричной разгрузке и загрузке сыпучего материала стены стальных силосов проверяются на прочность по СНиП II-23-81 с коэффици­ентом условий работы gс = 0,8.

10.49. В случае несимметричной загрузки или разгрузки сыпучих материалов стены стальных круглых силосов, не воспринимающие кольцевые изгибающие моменты, проверяются на устойчивость и прочность от воздействия кольцевых меридио­нальных и сдвигающих усилий, определяемых рас­четом цилиндрической оболочки.

10.50. Стены монолитных железобетонных силосов следует проектировать из бетона класса не ниже В15, а сборные железобетонные элементы стен - из бетона класса не ниже В25.

10.51. Расчет оснований сблокированных и от­дельно стоящих силосов, возводимых на нескальных грунтах, должен производиться по предельным состояниям второй группы (по деформациям) в соответствии с требованиями СНиП 2.02.01-83.

При расчете деформации оснований ветровая нагрузка включается в основное сочетание нагрузок.

10.52. При определении крена фундаментов кор­пусов в виде жестко сблокированных силосов на обшей фундаментной плите в условиях отсутствия влияния соседних корпусов учитывается повышен­ный модуль деформации грунта. Повышение моду­ля деформации грунта обеспечивается предваритель­ным обжатием грунта первичной равномерной заг­рузкой силосов длительностью не менее двух меся­цев.

10.53. При определении давления на грунт под подошвой фундамента следует учитывать как слу­чай полной загрузки силосов сыпучими материала­ми, так и случай разгрузки некоторых их силосов в количестве, создающем наиболее невыгодное соче­тание нагрузок.

10.54. Колонны подсилосного этажа следует рас­считывать по схеме стоек, заделанных в фундамент, с учетом фактического защемления в днище силоса.

10.55. При расчете колонн должны учитываться дополнительные усилия изгиба и сжатия при накло­не корпуса (принимаемом равным 0,004) от нерав­номерной осадки, а также дополнительный изгибаю­щий момент, вызываемый отклонением верха ко­лонн и смещениями сборных плит днища и воронок в пределах допусков.

10.56. Из надсилосных помещений надлежит пре­дусматривать не менее двух эвакуационных выхо­дов. Эвакуационные лестницы следует проектиро­вать с шириной марша не менее 0,8 м и с уклоном не более 1:1. Наружные стальные маршевые лест­ницы, используемые для эвакуации людей, следует проектировать, как правило, шириной не менее 0,7 м с уклоном маршей не более 1:1, ограждением высотой 1,0 ми площадками, расположенными по высоте на расстоянии на более 8 м.

10.57. Второй эвакуационный выход допускается предусматривать через наружную открытую сталь­ную лестницу, которая должна доходить до кровли надсилосного помещения, иметь ширину не менее 0,7 м, уклон 1:1 и ограждающие перила высотой 1,0 м.

Второй выход также допускается предусматри­вать через конвейерные галереи, ведущие к зданиям или сооружениям и обеспеченные эвакуационными выходами. В этом случае конвейерные галереи и транспортируемые по ним материалы должны быть несгораемыми.

Из надсилосных помещений площадью до 300 м , в которых работает не более 5 чел. а смену, при хра­нении в силосах несгораемых материалов допускается предусматривать один эвакуационный выход (без устройства второго) на наружную открытую стальную лестницу с уклоном 1:1. Ограждающие конструкции лестниц должны выполняться из не­сгораемых материалов.

При площади надсилосных помещений более 300 м в качестве одного из эвакуационных выхо­дов следует проектировать лестничную клетку в соответствии с требованиями СНиП 2.09.02-85.

10.58. Во всех силосных корпусах должен быть предусмотрен лифт для подъема людей на надсилосную галерею.

10.59. Расстояние от наиболее удаленной части надсилосного помещения до ближайшего выхода на наружную лестницу или лестничную клетку должно быть не болев 75 м. При хранении в силосах несгораемых материалов это расстояние допуска­ется увеличивать до 100 м.

10.60. По периметру наружных стен силосных корпусов высотой до верха карниза более 10 м сле­дует предусматривать на кровле решетчатые ограж­дения высотой не менее 0,6 м из несгораемых материалов.

10.61. При проектировании силосов для сыпучих материалов, пыль которых способна образовать при загрузке или разгрузке силосов взрывоопасные концентрации, должны предусматриваться меро­приятия, исключающие возможность взрывов, а также предупреждающие появление электростатических разрядов.

10.62. Силосные корпуса, отдельно стоящие силосы, надсилосные галереи, надстройки (выше уровня надсилосного перекрытия) допускается проектировать в соответствии с ТП 101-81* из стальных конст­рукций с пределом огнестойкости не менее 0,25 ч и нулевым пределом распространения огня.

 

Примечание. Для стальных колонн и перекрытий надстроек, кроме двух верхних этажей, а также для несу­щих конструкций подсилосных этажей (колонн и балок под стены силосов) должна предусматриваться огнезащита, обеспечивающая предел огнестойкости этих конструкций не менее 0,75 ч.

 

 

11. УГОЛЬНЫЕ БАШНИ КОКСОХИМЗАВОДОВ

 

11.1. Нормы настоящего раздела следует соблю­дать при проектировании угольных башен коксохимзаводов, предназначенных для аккумуляции угольной шихты перед коксованием и ее погрузки в загрузочные вагоны для распределения по коксо­вым печам.

11.2. Объемно-планировочные решения угольных башен и их габаритные размеры должны обеспечи­вать возможность рациональной компоновки с кок­совыми батареями и соответствующее строительно­му заданию взаимное расположение с подвижным технологическим оборудованием (коксовыталкивателями, двересъемочными машинами, тушильными и загрузочными вагонами).

Как правило, угольные башни должны быть пря­моугольными в плане.

11.3. При проектировании нескольких угольных башен для одного предприятия их конфигурация и размеры горизонтального сечения должны быть, как правило, унифицированы.

11.4. Габариты угольных башен следует прини­мать по горизонтали кратными 0,3 м, по вертикали - кратными 0,6 м.

11.5. Свободные от технологического оборудова­ния основного назначения объемы нижней зоны угольной башни допускается использовать для размещения вспомогательных помещений: электропунктов, вентиляционных установок, помещений КИП, служебно-бытовых помещений коксового бло­ка и т.д.

11.6. внутренние габариты в сквозной части угольной башни должны обеспечивать наличие:

требуемых правилами безопасности зазоров меж­ду строительными и технологическими конструк­циями, но не менее 0,1 м;

проходок с обеих сторон загрузочного вагона ши­риной не менее 0,8 м и высотой не менее 2,1 м.

11.7. Размеры надъемкостной части угольной башни должны обеспечивать возможность разме­щения оборудования, предназначенного для распре­деления шихты по ячейкам емкостной части. При этом между оборудованием и строительными кон­струкциями должны предусматриваться проходы шириной не менее 0,8 м.

11.8. При расчете угольных башен и их элементов должны быть учтены следующие нагрузки: собст­венный вес конструкций, нагрузки от стационарно­го оборудования и загрузочного вагона, давление материала заполнения емкостей, ветровая нагрузка, давление грунта, нагрузки, передаваемые примыка­ющими конструкциями.

В случае необходимости учитываются особые нагрузки и воздействия (сейсмические, влияние горных выработок и т. д.).

11.9. Наибольший прогиб стен емкостной части не должен превышать 1/200 меньшего пролета.

11.10. Расчетное горизонтальное давление матери­ала заполнения на стены емкостной части следует определять в зависимости от соотношения геомет­рических размеров как для прямоугольного силоса или бункера.

Удельный вес угольной шихты и угол ее внутрен­него трения следует принимать по технологическо­му заданию на проектирование угольной башни, но не менее gn = 8,5 кН/м3 (0,85 тс/м3), а угол внут­реннего трения - не более jn = 40°.

11.11. При расчете стен емкостной части необхо­димо рассматривать следующие сочетания нагрузок:

все емкости заполнены, на одну из стен действу­ет отрицательное давление ветра как на подветрен­ную вертикальную поверхность;

емкости не заполнены, на стену действует поло­жительное давление ветра как на наветренную вертикальную поверхность;

заполнена одна из емкостей (для расчета внутрен­ней поперечной стены).

11.12. Угольную башню следует рассчитывать как пространственную систему с учетом физической, а для стен а зоне проезда загрузочного вагона - и его геометрической нелинейности (по деформирован­ной схеме с учетом невыгодных для конструкций отклонений от вертикали в пределах, допускаемых строительными нормами и правилами на производ­ство работ).

11.13. Допускается выполнять расчет стен уголь­ной башни, расчленяя ее на отдельные элементы продольные и поперечные стены емкостной части, продольные стены в зоне проезда загрузочного вагона, нижнюю зону стен.

При расчета поперечных стен емкостной части следует учитывать наличие проемов для проезда загрузочного вагона, превращающих эти стены при поэлементном расчета в балки-стенки.

11.14. При поэлементном расчете стен расчетную схему стен сквозной части следует принимать в вида однопролетной одноэтажной рамы с абсолютно жестким ригелем и защемленными стойками с уче­том отклонения их от вертикали в соответствии с действующими допусками на бетонирование стен в подвижной опалубке. При этом горизонтальное поперечное смещение верха проема ah для проезда загрузочного вагона по отношению к низу этого проема

 

.                                             (49)

 

где а - допускаемое горизонтальное смещение, соответствующее высоте стены, равной высоте проема для проезда загрузочного вагона;

h - коэффициент увеличения эксцентриситета, принимаемый по СНиП 2.03.01-84.

11.15. Из надьемкостной части угольной башни следует предусматривать не менее двух выходов, при этом допускается предусматривать лестничную клетку за пределами башни. В качестве второго эвакуационного выхода допускается использовать конвейерную галерею для подачи шихты (при площади помещений до 300 м2), которая должна выполняться из несгораемых материалов и отвечать требованиям, предъявляемым к путям эвакуации.

Лестница до уровни верха коксовой батареи должна быть из железобетонных ступеней по сталь­ным косоурам, а выше - из стали с уклоном мар­шей 1:1. Кроме того, должны предусматриваться лестница для выхода на кровлю и ограждение кров­ли по ГОСТ 25772-83.

11.16. В угольных башнях должен быть предус­мотрен грузопассажирский лифт до надъемкостной части.

11.17. Для обеспечения пожарной безопасности необходимо предусматривать В помещениях уголь­ной башни пожарно-питьевой водопровод.

 

НАДЗЕМНЫЕ СООРУЖЕНИЯ

 

12. ЭТАЖЕРКИ И ПЛОЩАДКИ

 

12.1. Нормы настоящего раздела следует соблю­дать при проектировании наружных и располагае­мых внутри зданий этажерок, предназначаемых для описания технологического оборудования и прокладки трубопроводов, а также площадок для об­служивания оборудования.

12.2. Этажерки должны проектироваться с таким расчетом, чтобы площади перекрытий использова­лись, как правило, не менее чем на 70-80 % (в ис­пользуемую площадь должны включаться площадь оборудования в плане с добавлением вокруг него площади, обеспечивающей проход шириной не менее 1,0 м при постоянном обслуживании оборудования и 0,8 м при его периодическом обслуживании, а так­же площади монтажных площадок, монтажных проемов и лестниц).

12.3. Транзитные технологические трубопроводы, проходящие вблизи этажерок, следует проклады­вать по специальным наружным консолям или тра­версам, опираемым на конструкции этажерок, или подвешивать к конструкциям перекрытий, если это допускается технологическими и противопожар­ными требованиями, утвержденными в установленном порядке.

12.4. Этажерки должны, как правило, проектироваться с сетками колонн 6х6, 9х6, 12х6 м (шаг колонн 6 м). Высота ярусов этажерок выбирается исходя из технологических требований.

Отметки площадок должны быть кратными 0,6 м.

12.5. Конструкции этажерок и площадок (колонны, балки, перекрытия) следует проектировать, как правило, из сборного железобетона.

При невозможности использования типовых унифицированных железобетонных конструкций, а также для производств с технологическими процессами, изменяющимися не реже чем через пять лет, конструкции этажерок допускается проектировать стальными.

12.6. Площадки и перекрытия этажерок, на которых установлено технологическое оборудование, содержащее легковоспламеняющиеся и горючие жидкости, сжиженные горючие газы, следует предусматривать глухими, непроницаемыми для жидкости и ограждать по периметру и в местах проемов сплошным бортом высотой не менее 150 мм с устройством пандусов у выходов на лестницы.

Допускается устройство металлических поддо­нов под одним или группой аппаратов.

12.7. В стальных этажерках, для которых требу­ется обетонирование их элементов, бетон должен включаться в совместную работу с каркасом.

12.8. Этажерки, на которых размещается обору­дование, вызывающее вибрации, как правило, не должны соединяться с каркасом здания, а обору­дование на них следует устанавливать на виброизоляторах.

12.9. Наружные этажерки следует рассчитывать на снеговую и ветровую нагрузки в соответствии с требованиями СНиП 2.01.07-85 с учетом дополни­тельных требований: на верхнем ярусе снеговую нагрузку надлежит учитывать полностью, а на промежуточных ярусах - в размере 50 %. Ветро­вую нагрузку следует принимать с учетом воздейст­вия ветра на оборудование.

12.10. Колонны этажерок и площадок, размещае­мых в зданиях I, II и III степеней огнестойкости по СНиП 2.01.02-85, следует проектировать из несго­раемых материалов, а в зданиях IV степени огне­стойкости - из несгораемых или трудносгораемых материалов. Перекрытия этажерок и площадок, раз­мещаемых в зданиях I и II степеней огнестойкости, следует, проектировать из несгораемых материалов, а в зданиях III и IV степеней огнестойкости - из несгораемых или трудносгораемых материалов.

12.11. Для конструкций стальных этажерок, раз­мещаемых в зданиях с помещениями категорий А, Б и В, следует предусматривать защиту, обеспечивающую предел огнестойкости этих конструкций не менее 0,75 ч. При этом должны быть предусмот­рены средства автоматического пожаротушения.

 

Примечание. В помещениях категорий А и Б следует предусматривать защиту отдельных стальных конструкций от искрообразования.

 

12.12. При размещении оборудования на наруж­ных этажерках для дежурного персонала следует предусматривать закрытые помещения (из несго­раемых материалов), которые необходимо мак­симально приближать к рабочим местам, при этом расстояние до них не должно превышать 150 м. Пло­щади, объемы и параметры воздушной среды в этих помещениях должны соответствовать СНиП II-92-76.

При наличии производств, размещаемых в .поме­щениях категорий А, Б и В, или оборудования, вы­деляющего вредные вещества, для указанных по­мещений следует предусматривать специальные мероприятия. обеспечивающие взрывопожарную безо­пасность и исключающие воздействие вредных веществ на работающих (герметизацию, подпор духа, устройства шлюзов, сигнализацию и т. п.)

 

Примечание. Допускается использование для дежурного персонала вспомогательных или производственных помещений при условии, что последние удовлетворяют требованиям данного пункта и их назначение допускает пребывание в них дежурного персонала.

 

12.13. Наружные этажерки, на которых располагаются оборудование или трубопроводы, содер­жащие легковоспламеняющиеся и горючие жидкости и горючие газы, следует, как правило, выпол­нять железобетонными. В стальных этажерках пер­вый ярус, включая перекрытие, но на высоту не ме­нее 4 м следует защищать от воздействия высокой температуры. Предел огнестойкости защищенных конструкций должен быть не менее 0,75 ч.

 

Примечания: 1. Допускается применять незащищенные стальные конструкции этажерок при оборудовании их стационарными автоматическими установками пожаротушения.

2. Для предприятий, расположенных в Западной Сибири, допускается применение незащищенных несущих конструкций этажерок с пределом огнестойкости 0,25 ч.

 

12.14. Площадь одного яруса отдельно стоящей наружной этажерки или площадки с оборудованием производств, размещаемых в помещениях катего­рии А, Б и В, не должна превышать:

при высоте этажерки или площадки до 30 м - 5200 м2;

при высоте 30 м и более - 3000 м2.

При большей площади этажерки или площадки следует разделять на секции с разрывами между ними не менее 15 м.

Площадь этажерок и площадок с оборудованием производств, размещаемых в помещениях катего­рий Г и Д, не ограничивается.

 

Примечания: 1. Высотой этажерки или площадки с оборудованием следует считать максимальную высоту оборудования или непосредственно этажерки, занимающих не менее 30 % общей площади этажерки или площадки.

2. Предельные площади этажерок или площадок отно­сятся к этажеркам или площадкам с аппаратами и емкостями, содержащими легковоспламеняющиеся и горючие жидкости и сжиженные газы. Для этажерок и площадок с оборудованием, содержащим горючие газы в несжиженном состоянии, предельная площадь увеличивается в 1,5 раза.

3. Ширина отдельно стоящей этажерки или площадки должна быть при высоте этажерки или площадки вместе с оборудованием на ней 18 м и менее - не более 48 м, более 18 м - не более 36 м.

 

12.15. Наружные этажерки и площадки, предна­значаемые для размещения оборудования с легковоспламеняющимися и горючими жидкостями и га­зами, а также площадки обслуживания, в том числе прикрепляемые к технологическому оборудова­нию, должны иметь с каждого яруса открытые лестницы:

при длине этажерки или площадки до 18 м и площади до 108 м2 - одну лестницу;

при длине этажерки или площадки свыше 18 м, но не более 80 м - не менее двух лестниц;

при длине этажерки или площадки свыше 80 м число лестниц определяется из расчета расположе­ния их на расстоянии не более 80 м одна от другой независимо от числа ярусов этажерки.

Число открытых лестниц с перекрытий наружных этажерок и площадок, предназначенных для разме­щения оборудования с невзрыво-, непожароопасными производствами, должно быть:

при длине этажерки или площадки до 180 м - одна лестница;

при длине этажерки или площадки свыше 180 м число лестниц определяется из расчета расположе­ния их на расстоянии одна от другой не более 180 м независимо от числа ярусов этажерки.

12.16. Внутренние этажерки и площадки должны иметь, как правило, не менее двух открытых стальных лестниц. Допускается проектировать одну лест­ницу при площади пола каждого яруса этажерки или площадки, не превышающей 108 м для помещений категорий А и Б, 400 м2 для помещений категорий В, Г и Д.

Расстояние от наиболее удаленного рабочего мес­та до ближайшего эвакуационного выхода, а также требования к лестницам должны приниматься в соответствии со СНиП 2.01.02-85 и СНиП 2.09.02-85.

 

Примечание. Этажерки и площадки допускается проектировать со вторым эвакуационным выходом на наружные лестницы зданий.

 

12.17. Открытые лестницы наружных этажерок и площадок, предназначаемые для эвакуации людей, следует располагать по наружному периметру этаже­рок и площадок. Допускается для группы аппаратов колонного типа располагать лестницы между аппа­ратами.

Лестницы следует проектировать стальными по ГОСТ 23120-78.

При размещении на наружных этажерках и пло­щадках оборудования с легковоспламеняющимися, горючими жидкостями и горючими газами откры­тые лестницы должны иметь огнезащитные экраны, выступающие не менее 1 м в каждую сторону за грань лестницы (со стороны технологического обо­рудования), из несгораемых материалов с пределом огнестойкости не менее 0,25 ч.

 

Примечания: 1. Для аппаратов колонного типа, не требующих повседневного обслуживания, при длине площа­док до 24 м, объединяющих аппараты, допускается устрой­ство одной маршевой и одной вертикальной лестниц. Уклон маршевых лестниц в этом случае следует принимать не бо­лее 2:1.

2. В случаях, когда в группе аппаратов колонного типа имеются отдельные аппараты выше остальных, а также для отдельно стоящих аппаратов колонного типа допускается на площадки этих аппаратов устраивать вертикальные лестницы, которые должны иметь ограждение с сеткой и площадки через каждые 6 м по высоте.

3. Для лестниц с площадок аппаратов колонного типа огнезащитный экран следует предусматривать в тех случаях, если лестница является эвакуационной (если по ней ходит персонал не реже одного раза в смену), и только на высоту обслуживания.

4. Выход с лестницы на землю и огнезащитный экран должны быть за пределами поддона.

5. Для единичного оборудования с наличием взрывопожароопасных и пожароопасных продуктов и высотой площадки обслуживания не более 2 м лестницы для спуска с площадки допускается выполнять вертикальными без устройства огнезащитных экранов.

 

12.18. Опирание площадок и лестниц следует предусматривать, как правило, непосредственно на оборудование, когда это допустимо по несущей спо­собности и конструктивному решению, за исключе­нием оборудования, являющегося источником ви­брации.

12.19. По наружному периметру этажерок и площадок, открытых проемов в перекрытиях, лестниц и площадок лестниц (в том числе площадок на ко­лонных аппаратах) необходимо предусматривать ограждения высотой 1 м.

Нижняя часть ограждения должна иметь сплош­ной борт высотой 0,14 м.

 

13. ОТКРЫТЫЕ КРАНОВЫЕ ЭСТАКАДЫ

 

13.1. Нормы настоящего раздела должны соблю­даться при проектировании открытых крановых эс­такад, предназначенных для обслуживания складов и производств, которые могут располагаться на открытом воздухе и требуют подъемно-транспортного оборудования в виде мостовых кранов.

13.2. Открытые крановые эстакады допускается предусматривать в тех случаях, когда технологичес­кий процесс не может быть обеспечен с помощью подвижных козловых кранов.

13.3. Открытые крановые эстакады могут быть оборудованы мостовыми электрическими опорны­ми кранами общего назначения (крюковые) грузоподъемностью до 500 кН (50 т) и специальными (магнитными и магнитно-грейферными) грузоподъемностью до 200 кН (20 т) всех групп режима рабо­ты кранов.

 

Примечание. Режим работы кранов устанавливается по ГОСТ 25546-82.

 

13.4. Открытые крановые эстакады должны про­ектироваться со следующими параметрами: ряд грузоподъемностей по ГОСТ 1575-81 (СТ СЭВ 1330-78), пролеты - по ГОСТ 534-78, габариты приближения крана к строительным конструкци­ям - по ГОСТ 25711-83 и ТУ на специальные кра­ны, шаг колонн 12 м. При соответствующем обосновании допускается назначать другой шаг колонн, кратный б м.

Отметки головок рельсов мостовых кранов от­крытых крановых эстакад должны приниматься по ряду унифицированных отметок головок рельсов мостовых кранов одноэтажных промышленных зданий.

 

Примечания: 1. Пролеты кранов принимаются на 1,5 м меньше пролета эстакады, а при наличии поперечных распорок выше кранового габарита - на 2 м меньше пролета эстакады.

2. При реконструкции размеры пролетов и высот допускается принимать в соответствии с размерами пролетов и высот реконструируемых эстакад или примыкающих к ним зданий.

 

13.5. Открытые крановые эстакады следует про­ектировать однопролетными и многопролетными.

В многопролетной эстакаде допускается примене­ние не более двух различных размеров пролетов.

13.6. Открытые крановые эстакады допускается проектировать примыкающими к торцам неотапли­ваемых зданий с выходом мостовых кранов из зда­ний на эстакады, при этом в местах примыкания следует совмещать:

продольные разбивочные оси колонн эстакад и зданий;

фундаменты колонн эстакад и зданий, если это допускается конструктивными решениями.

При проектировании открытых крановых эста­кад, пристраиваемых к продольным стенам зданий, сток воды с крыши здания на подкрановые пути, троллеи и обслуживающие площадки не допускается.

13.7. Открытые крановые эстакады следует рас­полагать на горизонтальной площадке, при этом должен предусматриваться отвод атмосферных вод с площадки за счет устройства местных уклонов.

13.8. На площадке крановой эстакады допускает­ся прокладка автомобильных и железнодорожных путей вдоль и поперек эстакады.

В случав устройства на площадке эстакады железнодорожных путей мостовой кран должен быть оборудован кабиной управления так, чтобы из кабины обеспечивался обзор погрузки и разгрузки, в том числе пола полувагона.

13.9. Открытые крановые эстакады следует проектировать со свободно стоящими (в поперечном направлении) колоннами.

Эстакады с колоннами, раскрепленными выше габарита крана жесткими поперечными конструкциями, допускается принимать в случаях неравно­мерных деформаций основания или при норматив­ной нагрузке на пол эстакады более 0,2 МПа (20 тс/м2). При этом следует обеспечивать габариты приближения кранов к строительным конструкциям, предусмотренные „Правилами устройства и безопасной эксплуатации грузоподъемных кра­нов" утвержденными Госгортехнадзором СССР.

В продольном направлении устойчивость эстака­ды следует обеспечивать подкрановыми балками и вертикальными связями, устанавливаемыми в каж­дом температурном блоке.

13.10. При фундаментах глубокого заложения (более 5 м) допускается объединять колонны про­дольного ряда железобетонной неразрезной балкой в уровне пола эстакады1.

13.11. Фундаменты открытых крановых эстакад необходимо проектировать железобетонными.

13.12. Неразрезные подкрановые белки допуска­ется применять при значении коэффициента упругой податливости с Ј 0,05,

 

где                                                                                         (50)

 

здесь  D - перемещение опоры от вертикальной единичной силы, приложенной на уровне головки рельса, с учетом де­формации колонны и осадки фундамента;

ЕI - жесткость подкрановой балки;

l - пролет белки.

13.13. Тормозные конструкции, концевые упоры на подкрановых балках, вертикальные связи по ко­лоннам, поперечные распорки над крановым габари­том, площадки и лестницы следует проектировать стальными.

13.14. Покрытие площадки (пола) открытой крановой эстакады необходимо выбирать с учетом технологических требований и условий эксплуатации а соответствии с главой СНиП II-В.8-71.

13.15. Расчетную схему эстакады следует прини­мать в виде отдельно стоящих продольных рядов колонн, жестко соединенных с фундаментами в уровне их обреза и шарнирно-соединенных в преде­лах температурного блока с подкрановыми балками и вертикальными связями.

Для эстакад с распорками расчетную схему следует принимать в виде поперечной рамы, включаю­щей колонны и распорки.

 

_____________

1 А. с. № 435183 (СССР). Крановая эстакада / Коршунов Д. А., Сисин А. А. Опубл. в Б. И, 1974, № 25.

 

 

Примечание. Связь противостоящих рядов несущих конструкций мостом крана расчетом не учитывается.

 

13.16. Нагрузки на открытые крановые эстакады необходимо определять в соответствии с требованиями ГОСТ 1451-77 и СНиП 2.01.07-85 с учетом нормативной вертикальной нагрузки на ходовые гале­реи от веса людей и ремонтных материалов, прини­маемой равной 2 кПа (200 кгс/м2) без учете снего­вой нагрузки.

13.17. Основания под фундаментами открытых крановых эстакад следует рассчитывать на нагруз­ки, действующие в плоскости моста крана, по пре­дельным состояниям первой и второй групп по СНиП 2.02.01-83.

Краевые давления на грунт под фундаментом сле­дует принимать с отношением

 

   

 

где pmin, pmax - соответственно минимальное и максимальное давления на грунт.

Для эстакад под краны общего назначения грузоподъемностью не более 160 кН (16 т) при R і 0,15 МПа (1,5 кгс/см2) допускается треугольная форма эпюры давления под подошвой фундамента. (pmin = 0).

13.18. Разность деформаций оснований смежных колонн от суммарного воздействия постоянной и крановой нагрузок не должна вызывать вертикаль­ной осадки фундаментов, обусловливающей уклоны крановых путей, превышающие 0,004 вдоль пути и 0,003 поперек пролета.

Если нагрузка на пол эстакады от веса складируемых или перерабатываемых материалов, изделий и т. п. составляет более 0,05 МПа (5,0 тс/м2) или вблизи эстакады расположены здания и сооружения, у которых активная зона деформируемого грунта под фундаментами накладывается не активную зону под фундаментами колонн эстакады, то деформации основания не должны вызывать дополнительной разности отметок головок подкрановых рельсов на со­седних колоннах (вдоль и поперек эстакады) боль­ше, чем на 20 мм, и изменение расстояния между крановыми рельсами больше, чем на 10 мм.

13.19. Прогибы и перемещения элементов конструкций не должны превышать предельных, установленных СНиП 2.01.07-85.

13.20. Вдоль подкрановых путей по каждому продольному ряду колонн для обслуживающего персонала необходимо предусматривать проходы шириной не менее 0,5 м (в свету), а в местах обхода колонны (при устройстве жестких поперечных кон­струкций над габаритом крана) - шириной не менее 0,4 м либо устраивать проход размером 0,4х1,8 м в теле колонны. Проходы должны иметь постоян­ные ограждения (перила) высотой не менее 1 м.

Перильные ограждения по крайним рядам ко­лонн следует устанавливать только с наружной сто­роны, а по средним рядам - с двух сторон, с уст­ройством в каждом шаге колони съемного участка для выхода на кран.

По всей длине и ширине следует предусматривать настил, вплотную подходящий к верхнему поясу подкрановых балок.

13.21. Каждый пролет эстакады должен быть обо­рудован посадочными и ремонтными площадками и лестницами для подъема на эстакаду в соответствии с требованиями „Правил устройства и безопасной эксплуатации грузоподъемных кранов".

13.22. На каждый проход вдоль подкрановых пу­тей и посадочную площадку должны быть запроек­тированы постоянные стальные лестницы шириной не менее 0,7 м с углом наклона не более 60° с выходом на них через люки размером не менее 0,5х0,5 м. Крышки люков должны быть шарнирно закреплены, легко и удобно открываться и закры­ваться. Лестницы следует предусматривать по торцам эстакады и не реже чем через 200 м по ее длине. При длине эстакады менее 200 м допускается предусматривать одну лестницу на проход. При определении числа лестниц следует учитывать лестницы на посадочные, ремонтные и другие пло­щадки.

 

14. ОТДЕЛЬНО СТОЯЩИЕ ОПОРЫ И ЭСТАКАДЫ

ПОД ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ТРУБОПРОВОДЫ

 

14.1. Нормы настоящего раздела следует соблю­дать при проектировании низких и высоких отдель­но стоящих опор, а также эстакад под технологичес­кие трубопроводы.

 

Примечание. Высоту (расстояние от планировочной отметки земли до верха траверсы) отдельно стоящих опор и эстакад следует принимать: низких опор - от 0,3 до 1,2 м - кратной 0,3 м в зависимости от планировки земли и уклонов трубопроводов; высоких отдельно стоящих опор и эстакад - кратной 0,6 м, обеспечивающей проезд под трубопроводами и эстакадами железнодорожного и автомобильного транспорта в соответствии с габаритами при­ближения строений по ГОСТ 9238-83 и СНиП 2.05.02-85.

 

14.2. Прокладку трубопроводов на низких опо­рах следует предусматривать по территориям, не подлежащим застройке, вне пахотных земель и при отсутствии пересечения с дорогами.

14.3. При проектировании отдельно стоящих опор и эстакад уклон трубопроводов следует созда­вать за счет изменения отметки верхнего обреза фундамента или длины колонн с учетом рельефа по­верхности земли вдоль трассы.

14.4. Расстояние между отдельно стоящими опо­рами под трубопроводы надлежит назначать исходя из расчета труб на прочность и жесткость и прини­мать, как правило, кратным 3 мм не менее 6 м.

Допускается назначать шаг опор других размеров в местах подхода трассы к зданиям и сооружениям, а также в местах пересечения с автомобильными, железными дорогами и другими коммуникациями.

14.5. Отдельно стоящие опоры и эстакады следу­ет, как правило, проектировать из сборных унифицированных железобетонных конструкций с предварительно напрягаемой и ненапрягаемой арматурой. Применение стальных конструкций допускается в соответствии с ТП 101-81*.

14.6. Отдельно стоящие опори и эстакады, по которым прокладываются трубопроводы с негорючими веществами, жидкостями или газами, допускается проектировать из сгораемых материалов.

14.7. Конструкции отдельно стоящих опор и эстакад под трубопроводы с легковоспламеняющимися горючими веществами, жидкостями и газами должны проектироваться несгораемыми.

14.8. На эстакадах необходимо предусматривать проходные мостики для обслуживания трубопрово­дов, если это требуется по условиям эксплуатации.

14.9. Железобетонные опоры допускается проек­тировать: защемленными в отдельные фундаменты; в виде свай-колонн и свай-колонн, объединенных в плоские или пространственные системы; в виде ко­лонн, установленных на односвайные фундаменты из свай-оболочек или буронабивных свай.

Колонны стальных опор следует предусматривать жестко соединенными с фундаментами. Допускается применение шарнирного опирания на фундаменты при условии обеспечения устойчивости опор в продольном направлении.

14.10. Продольную устойчивость отдельно стоящих опор и эстакад надлежит обеспечивать устрой­ством анкерных опор с установкой одной анкерной опоры в каждом температурном блоке.

Эстакады с железобетонными опорами следует, как правило, проектировать без анкерных опор. В этом случае горизонтальные нагрузки на температурный блок, действующие вдоль трассы, следует передавать на все опоры.

14.11. В продольном направлении отдельно стоя­щие опоры и эстакады следует разбивать на температурные блоки, длина которых не должна превы­шать предельных расстояний между неподвижными опорными частями трубопроводов.

14.12. Температурные швы эстакад следует сов­мещать с компенсаторными устройствами трубопро­водов, при этом необходимо предусматривать наибольшую возможную длину температурных блоков.

14.13. Отдельно стоящие опоры и эстакады сле­дует рассчитывать на нагрузки от веса трубопрово­дов с изоляцией, транспортируемого продукт», людей и ремонтных материалов на обслуживающих площадках и переходных мостиках, отложений производственней пыли, на горизонтальные негрузки и воздействия от трубопроводов, а также на снего­вые и ветровые нагрузки.

При этом дополнительная нормативная вертикальная нагрузка от веса воды в паропроводах при гидравлических испытаниях должна учитываться при заполнении водой только одного паропровода.

Коэффициенты надежности по нагрузкам определяются по СНиП 2.01.07-85 с учетом требований настоящего раздела.

14.14. Нормативная нагрузка от веса людей и ремонтных материалов на площадках, мостиках и лестницах принимается равномерно распределенной, равной 0,75 кПа (75 кгс/м2).

Нагрузку от веса отложений производственной пыли следует учитывать только для трубопроводов и обслуживающих площадок, расположенных на расстоянии не более 100 м от источника выделения пыли, и принимать равной:

для обслуживающих площадок и элементов про­летного строения - 1 кПа (100 кгс/м2);

для трубопроводов - 0.45 кПа (45 кгс/м2) гори­зонтальной проекции трубопроводов.

При этом коэффициенты надежности по нагруз­ке следует принимать: от веса людей и ремонтных материалов -1,4; от веса отложений производст­венной пыли -1,2.

14.15. Расчет строительных конструкций отдель­но стоящих опор и эстакад следует производить как плоских конструкций. При необходимости проведе­ния уточненных расчетов и учета дополнительных факторов расчет строительных конструкций отдель­но стоящих опор и эстакад следует производить как пространственных систем с учетом их совместной работы с трубопроводами.

14.16. При прокладке трубопроводов на эстакаде продольная горизонтальная нагрузка от сил трения в подвижных опорных частях труб воспринимается пролетным строением и анкерными опорами и на промежуточные опоры не передается.

14.17. Нормативная вертикальная нагрузка от трубопроводов на опары и эстакады должна прини­маться как сумма вертикальных нагрузок от всех трубопроводов.

Расчетная сила трения одного трубопровода на опоре определяется умножением расчетной верти­кальной нагрузки от этого трубопровода на коэффициент трения, принимаемый равным в опорных частях „сталь по стали": в скользящих - 0,3; в кат­ковых вдоль оси трубопровода - 0,1; не вдоль оси - 0,3; а шариковых - 0,1.

14.18. При отсутствии уточненной раскладки тру­бопроводов значение интенсивности вертикальной нагрузки на единицу длины траверсы р отдельно стоящих опор и эстакад следует определять по формуле

 

                                                               (51)

 

где  q - вертикальная нагрузка от трубопро­водов на 1 м длины трассы;

а - шаг траверс;

b - длина траверсы.

Распределение этой нагрузки по длине траверсы следует принимать по черт. 7.

 

 

Черт. 7. Распределение интенсивности вертикальной нагрузки

на траверсы отдельно стоящих опор и эстакад

 

а - схема распределения нагрузки для одностоечных опор;

б - то же, для двухстоечных опор и эстакад

 

Нормативное значение интенсивности горизон­тальной нагрузки на единицу длины траверсы от­дельно стоящих опор и эстакад при отсутствии уточ­ненной раскладки трубопроводов ее распреде­ление по длине траверсы определяется согласно черт. 8. При этом коэффициент надежности по на­грузке следует принимать равным 1,1.

 

 

Черт. 8. Распределение интенсивности горизонтальной нагрузки

при расчете траверс отдельно стоящих опор и эстакад

 

а - схема распределения нагрузки для одностоечных опор;

6 - то же, для двухстоечных опор и эстакад

 

Примечание. В скобках приведены значения нагрузки при неподвижном опирании трубопроводов на траверсу.

 

14.19. Распределение вертикальной и горизон­тальной нагрузок при отсутствии уточненной рас­кладки трубопроводов по ярусам для многоярус­ных отдельно стоящих опор и эстакад следует при­нимать:

в двухъярусных опорах и эстакадах: на верхний ярус - 60 %; на нижний ярус - 40 %; в трехъярус­ных опорах и эстакадах: на верхний ярус - 40 %; на средний ярус - 30 %; на нижний ярус - 30 %.

14.20. Нормативные нагрузки для расчета колонн и фундаментов отдельно стоящих опор при отсутст­вии уточненной раскладки трубопроводов следует принимать:

вертикальную и горизонтальную технологическую нагрузки вдоль трассы на промежуточную опо­ру - согласно черт. 9;

горизонтальную технологическую нагрузку вдоль трассы на анкерную промежуточную опору, установ­ленную в середине температурного блока - (0,03l + 2)q;

горизонтальную технологическую нагрузку вдоль трассы на концевую опору - (0,15l + 4)q;

горизонтальную нагрузку поперек трассы от отво­дов трубопроводов на промежуточную опору - 1,5q,

где   l - расстояние от анкерной опоры до кон­ца температурного блока, м;

q - нормативная  вертикальная нагруз­ка от трубопроводов на 1 м длины трассы.

14.21. При заданной раскладке трубопроводов расчетная горизонтальная технологическая нагрузка вдоль трассы на промежуточные отдельно стоящие опоры, действующая в местах подвижного опирания трубопроводов, должна определяться следующим образом:

а) при прокладке одного трубопровода горизонтальная технологическая нагрузка на траверсы, ко­лонны и фундаменты принимается равной расчетно­му значению соответствующей силы трения и считается приложенной в месте его опирания (применительно к тепловым водяным сетям вместо каждого отдельного трубопровода принимается одна систе­ма: подающий и обратный трубопроводы);

б) при прокладка от двух до четырех трубопроводов горизонтальная технологическая нагрузка на траверсы, колонны и фундаменты учитывается толь­ко от двух наиболее неблагоприятно влияющих трубопроводов. Значение каждой из горизонтальных нагрузок принимается равным расчетному значению соответствующей силы трения, приложенной в местах опирания трубопроводов;

в) при прокладке более четырех трубопроводов по отдельно стоящим опорам, когда жесткость опо­ры не превышает 600 кН/см (60 тс/см) и распреде­ление вертикальной нагрузки находится в пределах, указанных на черт. 8, расчетную горизонтальную на­грузку, передающуюся с траверсы на наиболее на­груженную колонну и фундамент, следует опреде­лять как произведение суммы расчетных значений сил трения от каждого трубопровода на коэффици­ент одновременности, значение которого принима­ется по табл. 10 (при определении горизонтального усилия, действующего в уровне верхних граней траверс двухъярусных опор, учитывается только то число трубопроводов, которые опираются на травер­су второго яруса, а в уровне нижнего яруса - по подп. „г").

 

Таблица 10

 

Общее число тру­бопроводов на тра­версе

 

 

5

 

6

 

7

 

8

 

9

 

10

 

Коэффициенты од­новременности

 

 

0,25

0,2

 

0,15

 

0,12

 

0,09

 

0,05

 

Примечания: 1. При числе трубопроводов, большем 10, рассматриваемое усилие учитывается только от 10 наиболее неблагоприятных, а остальные на учитываются вовсе (считаются отсутствующими).

2. Рекомендуемые коэффициенты одновременности не распространяются на случаи, когда на отдельно стоящих опорах находятся лишь неизолированные трубопроводы.

3. Под жесткостью опоры понимается горизонтальная сила (кН), приложенная к верху опоры и вызывающая его смещение на 1 см. При определении жесткости двухъярусных опор в уровне нижнего яруса принимается шарнирно-неподвижная связь.

 

г) при прокладке болев четырех трубопроводов расчетная горизонтальная нагрузка на траверсы, а также колонны и фундаменты опор, к которым не могут быть применены условия подп. „в", учитывается либо от двух трубопроводов, как в подп. „б", либо от всех трубопроводов. В последнем случав расчетная горизонтальная нагрузка от каждого тру­бопровода принимается рамой произведению рас­четного значения соответствующей силы трения на коэффициент, равный 0,5; распределение ее по по­перечному сечению трассы принимается согласно черт. 9, б. Из двух найденных указанными способами нагрузок принимается наиболее неблагоприятная.

 

 

Черт. 9. Распределение нагрузки при расчете колонн

и фундаментов промежуточных отдельно стоящих опор по

поперечному сечению трассы

 

а - схема распределения вертикальной нагрузки; б - то же, горизонтальной нагрузки; Р = рb - нормативная вертикальная нагрузка на опору или на соответствующий ярус опоры, где р - нормативное значение интенсивности вертикальной нагрузки на траверсу, определяемое по формуле (51)


Предыдущая часть | К оглавлению | Следующая часть

Деловые объявления
   

© 2007 Строительный портал Stroy-Life. Все права защищены.
При использовании материалов портала - гиперссылка на строительный портал Stroy-Life.ru обязательна
2 часть