3 часть

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

Обязательное

ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА  ДЛЯ ПРОВЕРКИ ОБЩЕЙ УСТОЙЧИВОСТИ БАЛОК

1. Для балок двутаврового сечения с двумя осями симметрии для определения коэффициента необходимо вычислить коэффициент  по формуле

                                    (1)

где - коэффициент, определяемый по табл. 1 и 2 настоящего приложения в зависимости от характера нагрузки и параметра . Для прессованных двутавров параметр  следует вычислять по формуле

                                (2)

где - момент инерции при кручении (здесь b_i и t_i - соответственно ширина и толщина прямоугольников, образующих сечение);

l_ef - расчетная длина балки, определяемая согласно п. 4.13.

При наличии утолщений круглого сечения (бульб)

где D - диаметр бульб;

 п - число бульб в сечении.

Для сварных и клепаных двутавровых балок при отсутствии отбортовок, утолщений по краям и значительных утолщений в углах параметр следует определять по формуле

                                (3)

где

для сварных и прессованных двутавровых балок

t₁,b_f - соответственно толщина и ширина пояса балки;

;

для клепаных двутавровых балок

t₁ - сумма толщин листов пояса и горизонтальной полки поясного уголка;

b_f - ширина листов пояса;

h - расстояние между осями пакета поясных листов;

a - сумма высоты вертикальной полки поясного уголка с толщиной пакета горизонтальных листов;

f - сумма толщин стенки и вертикальных поясных уголков.

Таблица 1

Коэффициенты для балок двутаврового сечения с двумя осями симметрии

Примечание. При одном закреплении балки в середине пролета необходимо учитывать следующие случаи:

при сосредоточенной силе в середине пролета (независимо от уровня приложения) = 1,75 ;

при сосредоточенной силе в четверти пролета или равномерно распределенной нагрузке, приложенной к верхнему поясу, = 1,14 ;

при сосредоточенной силе в четверти пролета, приложенной к нижнему поясу, =1,6 ;

при равномерно распределенной нагрузке по нижнему поясу =1,3;

Здесь значение   следует принимать по гр. 6 (при наличии не менее двух промежуточных закреплений).

Таблица 2

Коэффициенты для консолей двутаврового сечения с двумя осями симметрии

Значение коэффициента в формуле (24) норм необходимо принимать:

при ;

придля алюминия всех марок, указанных в табл. 1 настоящих норм, за исключением АМг2Н2, АД31Т1 и АД31Т5, и , но не более 1,0 - для алюминия марок АМг2Н2, АД31Т1 и АД31Т5.

2. Для балок двутаврового сечения с одной осью симметрии (с развитым верхним поясом; см. чертеж) для определения коэффициента необходимо вычислить коэффициенты и  по формулам:

                                    (4)

                                   (5)

          (6)

В формулах ( 4)-(6):

 коэффициент, зависящий от вида нагрузки и принимаемый по табл. 3 настоящего приложения;

h₁, h₂ - размеры (см. чертеж) ;

- относительная координата точки приложения нагрузки со своим знаком (см. чертеж) ;

здесь

(I₁,I₂ - моменты инерции соответственно сжатого и растянутого поясов относительно оси симметрии сечения);

I_t - момент инерции при кручении [см. обозначения к формуле (2) настоящего приложения].

Таблица 3

Коэффициент f в формуле (4) настоящего приложения

Поперечное сечение балки с развитым верхним поясом

Значение коэффициента  в формуле (24) норм необходимо принимать:

при  0,667   ;

при 0.667   для алюминия всех марок, указанных в табл. 1 настоящих норм, за исключением марок АМг2Н2. АД31Т1 и АД31Т5, для которых  вычисляется по формуле (5) настоящего приложения и принимается не более 1,0.

3. Устойчивость балок швеллерного сечения следует проверять так же. как балок двутаврового сечения, при этом  вычислять по формуле (2) настоящего приложения; найденные значения умножать на коэффициент 0,7.

Значения I_x, I_y и I_t в формулах (1) и (2) настоящего приложения следует принимать для швеллера.

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

Обязательное

РАСЧЕТ ВНЕЦЕНТРЕННО СЖАТЫХ И СЖАТО-ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

Таблица 1

Коэффициенты  для проверки устойчивости внецентренно сжатых (сжато-изгибаемых) сплошностенчатых стержней в плоскости действия момента, совпадающей с плоскостью симметрии

Ус­лов­ная гиб­кость	Коэффициенты  при приведенном относительном эксцентриситете mef, равном
	0,1	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	1,0	1,2	1,5	2,0	2,5	3,0	4,0	5,0	6,0	7,0	8,0	9,0	10,0
0,5	990	980	973	937	905	880	850	920	767	725	657	567	500	445	360	302	257	225	203	182	165
1,0	947	907	872	837	807	778	752	725	680	637	583	505	445	394	323	272	235	205	186	167	151
1,5	880	832	793	758	726	700	670	647	607	570	518	452	398	355	292	247	215	188	171	153	140
2,0	817	765	723	687	656	627	602	580	540	507	463	405	358	320	265	227	197	175	158	142	130
2,0	817	765	723	687	656	627	602	580	540	507	463	405	358	320	265	227	197	175	158	142	130
2,5	750	695	652	617	587	560	536	515	482	452	413	362	322	290	242	208	182	162	146	132	121
3,0	677	618	578	545	517	495	472	455	425	400	367	323	290	262	220	192	167	150	135	123	114
3,5	593	542	505	475	453	434	415	398	374	355	325	288	260	236	202	175	155	140	126	116	108
4,0	505	436	435	412	393	378	362	350	327	312	288	257	233	214	184	159	144	130	117	109	101
4,5	425	395	374	356	342	328	315	306	288	275	255	230	210	193	167	146	132	121	110	102	095
5,0	358	338	320	307	295	285	275	268	253	242	227	205	190	175	152	135	123	113	103	096	090
5,5	303	287	276	265	257	248	242	235	225	215	202	185	172	160	140	125	115	105	097	090	085
6,0	257	246	238	230	223	218	213	208	198	192	180	166	155	145	128	115	106	097	090	085	080
6,5	222	212	207	202	197	191	187	183	175	170	161	148	141	132	117	107	097	090	085	080	075
7,0	192	187	181	177	172	168	165	161	155	150	145	135	128	120	108	098	090	085	080	075	070
8,0	148	145	142	139	137	134	132	129	126	123	120	112	107	100	091	085	080	077	072	067	062
9,0	120	117	115	113	111	110	108	107	105	102	100	094	090	086	080	076	072	067	063	059	055
10,0	097	095	093	092	091	090	088	087	085	084	082	080	077	075	070	067	062	060	056	052	048

Примечания: 1. Значения коэффициентов в таблице увеличены в 1000 раз.

2. Значения  следует принимать не выше значений .

Таблица 2

Коэффициенты для проверки устойчивости внецентренно сжатых (сжато-изгибаемых) сквозных стержней в плоскости действия момента, совпадающей с плоскостью симметрии

Ус­лов­ная гиб­кость	Коэффициенты  при приведенном относительном эксцентриситете mef, равном
	0,1	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	1,0	1,2	1,5	2,0	2,5	3,0	4,0	5,0	6,0	7,0	8,0	9,0	10,0
0,5	950	888	825	755	718	660	635	605	540	495	436	370	320	282	232	196	170	157	143	122	110
1,0	882	810	756	693	660	609	582	548	496	453	405	342	296	262	213	182	155	145	130	113	096
1,5	872	753	694	643	607	568	534	507	458	420	375	318	275	243	198	170	144	134	130	105	090
2,0	773	700	640	593	558	523	492	468	423	390	347	294	257	227	185	159	135	125	112	100	084
2,5	712	637	585	543	508	477	450	427	390	358	320	273	240	213	173	150	127	117	105	095	079
3,0	640	575	530	488	458	430	408	387	355	327	294	253	222	197	197	142	121	111	100	092	075
3,5	565	507	467	432	410	385	365	350	321	297	270	232	206	185	155	133	115	106	095	087	072
4,0	490	442	410	382	363	343	327	313	290	269	247	213	190	172	145	125	110	100	090	083	070
4,5	418	382	357	335	320	304	290	280	260	243	223	195	177	160	135	117	105	094	086	080	067
5,0	353	328	309	293	280	268	257	249	233	219	202	178	162	148	127	110	098	089	082	076	064
5,5	300	282	267	255	245	237	228	222	208	197	183	163	150	137	120	105	094	084	077	072	062
6,0	256	242	233	223	216	210	202	197	187	178	166	150	138	128	112	098	090	080	073	068	060
6,5	220	210	205	197	190	185	182	175	167	160	150	136	127	118	103	094	085	076	070	065	058
7,0	192	186	180	173	169	165	162	157	150	145	136	125	117	108	096	090	081	072	067	062	056
8,0	150	145	142	139	135	133	130	127	122	120	112	105	100	092	086	082	072	065	060	056	052
9,0	120	117	115	112	110	108	107	105	101	098	095	090	087	081	077	072	065	058	055	050	048
10,0	097	096	095	093	092	091	090	087	085	083	082	080	076	071	068	064	057	052	048	044	044

Примечания: 1. Значения коэффициентов в таблице увеличены в 1000 раз.

2. Значения  следует принимать не выше значений .

Таблица 3

Коэффициенты влияния формы сечения

Тип сечения	Схема сечения	Отношение	Коэффициенты при
1		-	1,0	1,0	1,0
2		-	0,85	0,85	0,85
3		-			0,85
4		-		1,1	1,1
5		0,25 0,5 1,0		1,2 1,25 1,4-0,02	1,2 1,25 1,3
6		-
7		-
8		0,25 0,5 1,0		1,0 1,0 1,0	1,0 1,0 1,0
9		0,5 1,0		1,0 1,0	1,0 1,0
10		0,5 1,0 2,0	1,4	1,4 1,6 1,8	1,4	1,4 1,6 1,8
11		0,5 1,0 1,5		1,65 2,4 -	-	1,65 2,4 -
		2,0		-	-	-

Примечания: 1.Для сечений типов 5-7 при подсчете отношения  площадь вертикальных элементов полок учитывать не следует.

2. Для сечений типов 6 и 7 значения  следует принимать равными значениям  для сечений типа 5 при отношениях  для сечений типов 6 и 7.

Таблица 4

Приведенные относительные эксцентриситеты mef для стержней с шарнирно-опертыми концами

Отношение		Приведенные относительные эксцентриситеты mef при
		0.1	0.5	1.0	1,5	2,0	3.0	4,0	5,0	7,0	10.0	20,0
	1	0,10	0,30	0,68	1,12	1,60	2,62	3,55	4,55	6,50	9,40	19,40
	2	0,10	0,17	0,39	0,68	1,03	1,80	2,75	3,72	5,65	8,60	18,50
	3	0,10	0,10	0,22	0,36	0,55	1,17	1,95	2,77	4,60	7,40	17,20
	4	0,10	0,10	0,10	0,18	0,30	0,57	1,03	1,78	3,35	5,90	15,40
	5	0,10	0,10	0,10	0,10	0,15	0,23	0,48	0,95	2,18	4,40	13,40
	6	0,10	0,10	0,10	0,10	0,10	0,15	0,18	0,40	1,25	3,00	11,40
	7	0,10	0,10	0,10	0,10	0,10	0,10	0,10	0,10	0,50	1,70	9,50
	1	0,10	0,31	0,68	1,12	1,60	2,62	3,55	4,55	6,50	9,40	19,40
	2	0,10	0,22	0,46	0,73	1,05	1,88	2,75	3,72	5,65	8,60	18,50
	3	0,10	0,17	0,38	0,58	0,80	1,33	2,00	2,77	4,60	7,40	17,20
	4	0,10	0,14	0,32	0,49	0,66	1,05	1,52	2,22	3,50	5,90	15,40
	5	0,10	0,10	0,26	0,41	0,57	0,95	1,38	1,80	2,95	4,70	13,40
	6	0,10	0,16	0,28	0,40	0,52	0,95	1,25	1,60	2,50	4,00	11,50
	7	0,10	0,22	0,32	0,42	0,55	0,95	1,10	1,35	2,20	3,50	10,80
	1	0,10	0,32	0,70	1,12	1,60	2,62	3,55	4,65	6,50	9,40	19,40
	2	0,10	0,28	0,60	0,90	1,28	1,96	2,75	3,72	5,65	8,40	18,50
	3	0,10	0,27	0,55	0,84	1,15	1,75	2,43	3,17	4,80	7,40	17,20
	4	0,10	0,26	0,52	0,78	1,10	1,60	2,20	2,83	4,00	6,30	15,40
	5	0,10	0,25	0,52	0,78	1,10	1,55	2,10	2,78	3,85	5,90	14,50
	6	0,10	0,28	0,52	0,78	1,10	1,55	2,00	2,70	3,80	5,60	13,80
	7	0,10	0,32	0,52	0,78	1,10	1,55	1,90	2,60	3,75	5,50	13,00
	1	0,10	0,40	0,80	1,23	1,68	2,62	3,55	4,55	6,50	9,40	19,40
	2	0,10	0,40	0,78	1,20	1,60	2,30	3,15	4,10	5,85	8,60	18,50
	3	0,10	0,40	0,77	1,17	1,55	2,30	3,10	3,90	5,55	8,13	18,00
	4	0,10	0,40	0,75	1,13	1,55	2,30	3,05	3,80	5,30	7,60	17,50
	5	0,10	0,40	0,75	1,10	1,55	2,30	3,00	3,80	5,30	7,60	17,00
	6	0,10	0,40	0,75	1,10	1,50	2,30	3,00	3,80	5,30	7,60	16,50
	7	0,10	0,40	0,75	1,10	1,40	2,30	3,00	3,20	5,30	7,60	16,00

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

Обязательное

РАСЧЕТ НА УСТОЙЧИВОСТЬ СТЕНОК БАЛОК ПРИ МЕСТНОЙ НАГРУЗКЕ НА ВЕРХНЕМ ПОЯСЕ

1. При сосредоточенной нагрузке на верхнем поясе балки в местах, не укрепленных ребрами, местное напряжение в стенке под грузом  следует определять по формуле

                                 (1)

где   F - расчетное значение сосредоточенной нагрузки (силы) ;

t- толщина стенки;

- условная длина распределения сосредоточенной нагрузки,

с - коэффициент, принимаемый равным 3,25 для сварных балок и 3,75 для балок клепаных и на высокопрочных болтах;

I_f - момент инерции пояса балки относительно собственной оси.

2. В отсеках, где местная нагрузка приложена к растянутому поясу, одновременно учитываются только два компонента - и или  и .

3. Расчет на устойчивость стенок балок симметричного сечения, укрепленных только поперечными основными ребрами жесткости, при наличии местного напряжения () следует выполнять:

а) при-по формуле

                                (2)

где

- значения, определяемые согласно указаниям п. 6.2;

- значения, определяемые по формулам (46) и (47);

- критическое напряжение смятия стенки под нагрузкой, определяемое по формуле

                                       (3)

(здесь c₁ - коэффициент, принимаемый по табл. 1 настоящего приложения;

);

- значения, определяемые согласно указаниям п. 6.5;

б) при - по формуле (2) настоящего приложения два раза: при первой проверке  следует определять по формуле

                                          (4)

где c₂ -коэффициент, принимаемый по табл. 2 настоящего приложения;

при второй проверке следует определять по формуле (46), а - по формуле (3) настоящего приложения, но с подстановкой в формулу (3) и в табл.1 величины  вместо а.

4. В стенке, укрепленной продольным ребром жесткости, расположенным на расстоянии h₁ от сжатой кромки отсека, обе пластинки, на которые ребро разделяет отсек, следует проверять отдельно:

первую пластинку, расположенную между сжатым поясом и ребром, - по формуле

                                     (5)

где                                      (6)

здесь ;

 - параметр, равный: при ; 2при;

 - значения, определяемые по формуле (47) ;

 - значения, определяемые согласно указаниям п. 6.5;

вторую пластинку, расположенную между растянутым поясом и ребром, - по формуле

где - значения, определяемые соответственно по формулам (53) и (47) ;

 - значения, определяемые по формуле (3) и табл. 1 настоящего приложения, принимая вместо.

Если первая пластинка укреплена дополнительно короткими поперечными ребрами, то их следует доводить до продольного ребра. При этом для проверки первой пластинки необходимо применять формулы (5) и (7) настоящего приложения, в которых а заменяется величиной а₁ , (где a₁-расстояние между осями соседних коротких ребер).

Проверка второй пластинки в этом случае остается без изменения.

Таблица 1

Коэффициент с₁

Отношение	0,5	0,8	1,0	1,2	1,4	1,6	1,8	2,0
Коэффициент с1	11,28	14,52	17,77	21,86	26,80	32,30	38,35	45,00

Обознaчения, принятые в табл.1.- см. п. 6.2.

Таблица 2

Коэффициент c₂

Отношение	1,0	1,2	1,4	1,6	1,8	2,0	2,2	2,4	2,6
Коэффициент с2	33,70	38,77	45,26	53,16	62,18	72,20	83,75	96,16	109,56

Обозначения, принятые в табл.2.- см. п. 6.2.

ПРИЛОЖЕНИЕ 6

Рекомендуемое

РАСЧЕТ НА УСТОЙЧИВОСТЬ НАКЛОННЫХ ГРАНЕЙ ЛИСТОВ С ТРАПЕЦИЕВИДНЫМ ГОФРОМ

Наклонные грани листов с трапециевидным гофром (см. черт. 13) в местах опирания на прогоны или ригели рекомендуется проверять на местную устойчивость по формуле (2) обязательного приложения 5 с заменой коэффициента =0,9 на =0,7. При этом значения напряжения

и критических напряжений следует определять по формулам:

                                                1)

                                    2)

                                       (3)

                            4)

                                          (5)

где

- нормальные напряжения соответственно у верхней и нижней границ наклонной грани листа, взятые со своими знаками;

b - размер наклонной грани, принимаемый по черт. 13;

Q - поперечная сила в проверяемом сечении волны листа.

Кроме наклонных граней необходимо проверять на устойчивость горизонтальные сжатые грани профилированного листа, при этом местные напряжения следует определять с учетом ослабления сечения по формуле

где

F - опорная реакция, приходящаяся на одну волну листа;

b_f - ширина полки прогона или ригеля;

r - радиус сочленения наклонной и горизонтальной граней листа;

- угол наклона грани (см. черт. 13).

ПРИЛОЖЕНИЕ 7

Рекомендуемое

РАСЧЕТНАЯ НЕСУЩАЯ СПОСОБНОСТЬ НА СРЕЗ СВАРНЫХ ТОЧЕК

Примечания: 1.Для контактной сварки указана толщина наиболее тонкого элемента; для дуговой точечной сварки в гр.1 первая цифра - толщина верхнего элемента.

2. Сварные точки следует выполнять в соответствии с „Руководством по аргонодуговой сварке соединений элементов алюминиевых строительных конструкций"/ЦНИИСК им. Кучеренко Госстроя СССР. М., Стройиздат, 1984.

Толщина элементов, мм	Расчетная несущая способность точки на срез, Н (кгс)	Толщина элементов, мм	Расчетная несущая способность точки на срез, Н (кгс)
1	2	1	2
Контактная сварка (алюминий марок АМг2Н2 и АМг2М)		Аргонодуговая точечная сварка плавящимся электродом (алюминий марки АМг2Н2; сварочная проволока марки СвАМгЗ или 1557)
1	800(80)	1+1	1950(200)
1,5	1250(130)	1+2	2350 (240)
2	1950 (200)	1,5+1,5	2950 (300)
		2+2	3350(340)

ПРИЛОЖЕНИЕ 8

Обязательное

ОСНОВНЫЕ БУКВЕННЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ ВЕЛИЧИН

А - площадь сечения брутто;

A_n - площадь сечения нетто;

Е - модуль упругости;

F - сила;

G - модуль сдвига;

I_m ,I_d - моменты инерции сечений пояса и раскоса фермы;

I_s - момент инерции сечения ребер;

1_t - момент инерции кручения балки;

I_x ,I_y - моменты инерции сечения брутто относительно осей соответственно х - х и y-y;

I_xn ,I _yn -моменты инерции сечения нетто относительно осей соответственно х - х и y - y;

M - момент, изгибающий момент;

М_x , M_y - моменты относительно осей соответственно х - х и у - у;

N - продольная сила;

Q - поперечная сила;

Q_fic - условная поперечная сила для соединительных элементов;

R - расчетное сопротивление алюминия растяжению, сжатию, изгибу;

R_bp - расчетное сопротивление смятию болтовых соединений;

R_bs - расчетное сопротивление срезу болтов;

R_bt - расчетное сопротивление растяжению болтов;

R_p - расчетное сопротивление алюминия смятию торцевой поверхности (при наличии пригонки) ;

R_s - расчетное сопротивление алюминия сдвигу;

R_th -расчетное сопротивление растяжению алюминия в направлении толщины прессованного полуфабриката;

Rw - расчетное сопротивление стыковых сварных соединений растяжению, сжатию и изгибу;

R_ws - расчетное сопротивление стыковых сварных соединений сдвигу;

R_wf - pacчетнoe сопротивление угловых швов срезу по металлу шва;

R_wsm - расчетное сопротивление соединений, выполненных контактной роликовой сваркой;

R_wz - расчетное сопротивление алюминия в околошовной зоне;

S - статический момент сдвигаемой части сечения брутто относительно нейтральной оси;

W_x ,W_y - моменты сопротивления сечения брутто относительно осей соответственно х - х и у - у.

W_xn - моменты сопротивления сечения нетто

W_yn - относительно осей соответственно х - х и y-y;

b - ширина;

е - эксцентриситет силы;

h - высота;

h_ef - расчетная высота стенки;

i - радиус инерции сечения;

i_min - наименьший радиус инерции сечения;

i_x, i_y - радиусы инерции сечения относительно осей соответственно х-х и у -у ;

k_f -катет углового шва;

l -длина, пролет, расстояние;

l_c -длина стойки;

l_ef - расчетная, условная длина;

l_d - длина раскоса;

l_w - длина сварного шва;

l_m - длина панели пояса фермы или колонны;

l_x ,l_y - расчетные длины элемента в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно х-х и у-у;

m - относительный эксцентриситеты ;

m_ef - приведенный относительный эксцентриситет ( )

- коэффициент влияния формы сечения;

r - радиус;

t - толщина;

t_w - толщина стенки;

-  коэффициент условий работы;

- коэффициент надежности по назначению;

- коэффициент надежности по материалу;

- коэффициент надежности в расчетах по временному сопротивлению;

- гибкость ();

- условная гибкость  ();

- приведенная гибкость стержня сквозного сечения;

- условная приведенная гибкость стержня сквозного сечения ();

- условная гибкость стенки ();

- гибкости элемента в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно x - x и у-у;

v - коэффициент поперечной деформации алюминия (Пуассона);

- местное напряжение;

- нормальные напряжения, параллельные осям соответственно x-x и у- у;

- касательные напряжения по осям соответственно х -х или у -у;

- коэффициенты продольного изгиба соответственно относительно осей х - х или  y - y;

- коэффициент устойчивости при внецентренном сжатии;

- коэффициент устойчивости при изгибе балок.

ИЗМЕНЕНИЕ СНИП 2.03.06-85 "АЛЮМИНИЕВЫЕ КОНСТРУКЦИИ"

Постановление Госстроя СССР №-132 от 08.07.88

Ввод в действие с 01.01.89

Разработчики: ЦНИИСК им. Кучеренко, НИИЖБ, ЦНИИпромзданий Госстроя СССР

"п.9.2 СНиП 2.03.06-85 "АЛЮМИНИЕВЫЕ КОНСТРУКЦИИ", утвержденного постановлением Госстроя СССР от 02.10.85 №-167, следует изложить в редакции:

"Прогибы и перемещения элементов конструкций не должны превышать предельных, установленных  СНиП 2.01.07-85."