8 часть

ПРИЛОЖЕНИЕ 11*

Обязательное

ПОТЕРИ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО НАПРЯЖЕНИЯ АРМАТУРЫ

Таблица 1*

П р и м е ч а н и е. Каждому виду потерь предварительного напряжения арматуры в соответствии с номерами позиций присваивать обозначения от s₁ до s₁₀.

Таблица 2*

Таблица 3

Окончание таблицы 3

* При осадке конуса 1-2 см.

** При жесткости смеси 35-30 с.

П р и м е ч а н и я: 1. При определении с_n и e_sn классы бетона должны соответствовать передаточной прочности бетона R_bp (см. п. 3.31).

2. Для бетона, подвергнутого тепловлажностной обработке, значения с_n и e_sn следует уменьшать на 10 %.

ПРИЛОЖЕНИЕ 12

Обязательное

РАСЧЕТ ЖЕСТКИХ ЗВЕНЬЕВ
КРУГЛЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ТРУБ

Жесткие звенья круглых железобетонных труб допускается рассчитывать на изгибающие моменты (без учета нормальных и поперечных сил), расчетные значения которых следует определять по формуле

М = r_d² p (1 - m) d ,

где r_d - средний радиус звена, м;

р - расчетное давление на звено, принимаемое равным:

для железнодорожных труб

1,3 (p_vp + р_vk ) ;

для автодорожных труб

1,3 p_vp +1,2 p_vk ;

р_vp - нормативное вертикальное давление грунта насыпи, принимаемое по п. 2.6;

р_vk - нормативное вертикальное давление от временной вертикальной нагрузки, принимаемое по п. 2.17;

здесь j_n - нормативный угол внутреннего трения грунта засыпки;

d - коэффициент, принимаемый в зависимости от условий опирания звена на фундамент или грунтовую (профилированную) уплотненную подушку согласно таблице.

ПРИЛОЖЕНИЕ 13*

Обязательное

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЖЕСТКОСТЕЙ СЕЧЕНИЙ
ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ДЛЯ РАСЧЕТА ПРОГИБОВ И УГЛОВ ПОВОРОТА С УЧЕТОМ ПОЛЗУЧЕСТИ БЕТОНА

1. Жесткость сечения предварительно напряженного элемента (целого по длине) при длительном воздействии усилия предварительного напряжения В_p^· или постоянной нагрузки В_g^·, приложенных в моменты времени t_i рекомендуется определять по формуле

, (1)

где E_bI_red - жесткость приведенного сплошного сечения элемента;

k - коэффициент, учитывающий влияние неупругих деформаций бетона при кратковременном приложении нагрузки и принимаемый равным 0,85;

j^·_lim,i = c_lim,iE_bi - приведенная величина предельной характеристики ползучести бетона.

При определении прогибов и углов поворота от действия временной нагрузки или кратковременного действия постоянной нагрузки (в том числе кратковременного выгиба от усилия предварительного напряжения) в формуле (1) значение j^·_lim,i следует принимать равным нулю, а жесткость В^· заменить на В.

2. Величины j^·_lim,i рекомендуется вычислять по формулам:

при определении жесткости В_p^·

j^·_lim,i = ; (2)

при определении жесткости В_g^·

j^·_lim,i = , (3)

где Ф_ti - функция, учитывающая влияние предварительного напряжения (обжатия) бетона под постоянной нагрузкой на предельную (при t ® Ґ) величину изменения предварительного напряжения арматуры (см. п. 3).

3. Определение компонентов для вычисления приведенной характеристики ползучести бетона j^·_lim,i :

Ф_ti - функция, учитывающая влияние предварительного напряжения (обжатия) бетона под постоянной нагрузкой на предельную (при t ® Ґ) величину изменения предварительного напряжения арматуры и определяемая по формуле

, (4)

где ; ; ;

- характеристика бетонной части сечения;

A_b, I_b - площадь и момент инерции бетонной части сечения относительно центра тяжести сечения;

y - расстояние от центра тяжести бетонной части сечения до центра тяжести рассматриваемой напрягаемой арматуры;

n₁ - отношение модулей упругости арматуры и бетона, принимаемое по п. 3.48*:

- коэффициент армирования напрягаемой арматурой (при площади поперечного сечения А_s і 0,2 А_р следует принимать );

R_b,ser , E_b - расчетное сопротивление бетона осевому сжатию по табл. 23* при расчете по предельным состояниям второй группы и значение модуля упругости бетона, МПа, по табл. 28 (к началу данной стадии), соответствующее передаточной прочности бетона R_bp;

- относительный уровень напряжений в бетоне в начале данной стадии Dt;

j_ti = c_ti E_b - характеристика линейной ползучести бетона, проявившаяся на протяжении рассматриваемой стадии (за время Dt);

c_ti - удельная деформация ползучести бетона, соответствующая заданному периоду выдержки под нагрузкой, ее рекомендуется определять по формулам:

при Dt Ј a_m ; (5)

при Dt > a_m , (6)

где Dt - время, отсчитываемое с момента приложения нагрузки, сут;

а_m - параметр, характеризующий скорость развития во времени деформации ползучести бетона и принимаемый по табл. 1 настоящего приложения.

Таблица 1

Для конструкций, эксплуатируемых в климатическом подрайоне IVА, согласно СНиП 2.01.01-82, значение a_m для летнего времени года (август) следует снижать на 35%, а для зимнего (февраль) - увеличивать на 10 %, для остальных месяцев - принимать по линейной интерполяции;

c_lim,i - предельные значения удельных деформаций ползучести бетона:

c_lim,i = c_n x₁ x₂ x₃ x₄ , (7)

где с_n - нормативное значение деформации ползучести бетона, принимаемое согласно обязательному приложению 11*;

x_i - коэффициенты, приведенные в табл. 2*.

Таблица 2*

* Влажность принимается как средняя относительная влажность воздуха наиболее жаркого месяца по СНиП 2.01.01-82, а при расположении конструкций в подрайоне IVА - как среднемесячная влажность, соответствующая времени обжатия бетона. Для массивных элементов при отношении площади сечения к его периметру не менее 20 см значение x₄ принимается равным 0,55. Для типовых конструкций допускается принимать x₄ = 1.

ПРИЛОЖЕНИЕ 14

Обязательное

КОЭФФИЦИЕНТЫ УСЛОВИЙ РАБОТЫ КАНАТОВ

1. Величину коэффициента условий работы m₁ следует принимать:

,

где D = 2R ;

R - радиус кривой, по которой отгибается на отклоняющем устройстве канат одинарной свивки из проволоки диаметром d с временным сопротивлением 1470-1765 МПа (150-180 кгс/мм²); при этом должно соблюдаться условие D/d і 580 и m₁ і 0,85;

m₁ = 1 при отгибе закрытых несущих канатов на отклоняющем устройстве по круговой кривой диаметром D, мм, и соблюдении условий:

; 10 Ј d Ј 50 ; > 52 ; d_s > 50 ,

где d_s - диаметр каната, мм.

При действии на растянутый закрытый несущий канат поперечной нагрузки q через плоские стальные накладки m₁ следует принимать по таблице.

2. Величину коэффициента условий работы m₁ при закреплении канатов в концевых анкерах следует принимать:

при заливке конца каната в конической или цилиндрической полости корпуса сплавом цветных металлов на длине не менее 5 диаметров каната - m₁ = 0,95;

при заливке конца каната в конической полости корпуса эпоксидным компаундом на длине не менее 4 диаметров каната - m₁ = 1;

при клиновых анкерах, применении алюминиевых прокладок и заполнении пустот эпоксидным компаундом - m₁ = 1:

в анкере со сплющиванием концов круглых проволок, защемлением их в анкерной плите и заполнением пустот эпоксидным компаундом с наполнителем из стальной дроби - m₁ = 1.

ПРИЛОЖЕНИЕ 15*

Обязательное

КОЭФФИЦИЕНТЫ ДЛЯ РАСЧЕТА ПО УСТОЙЧИВОСТИ СТЕРЖНЕЙ И БАЛОК

Таблица 1*

Окончание таблицы 1*

П р и м е ч а н и е. Для прокатных двутавров с параллельными гранями полок и сварных элементов двутаврового и Н-образного сечений коэффициенты j, j_с, j_b по настоящему приложению применяются при собственных остаточных сжимающих напряжениях на кромках полок не более 49 МПа (500 кгс/см²). Для элементов указанного типа с собственными остаточными сжимающими напряжениями на кромках полок свыше 49 МПа (500 кгс/см²) при расчете по устойчивости в плоскости полок принимаются коэффициенты j, j_с, j_b, указанные в скобках.

Таблица 2

Гибкость l, lх, ly, lef	Коэффициенты j, jс, jb для расчета по устойчивости стержней и балок из стали марок 15ХСНД по ГОСТ 6713-91 и 345-10Г2С1Д, 345-10Г2С1, 325-09Г2СД, 325-09Г2С, 295-09Г2Д, 295-09Г2 и 325-14Г2 по ГОСТ 19281-89* при приведенном относительном эксцентриситете еef
	0	0,10	0,25	0,50	0,75
1	2	3	4	5	6
0	0,93	0,86	0,78	0,69	0,62
10	0,92	0,84	0,77	0,68	0,60
20	0,90	0,83	0,76	0,66	0,58
30	0,88	0,81	0,73	0,63	0,56 (0,55)
40	0,85 (0,84)	0,77 (0,76)	0,69 (0,68)	0,59 (0,58)	0,52 (0,51)
50	0,80 (0,78)	0,72 (0,70)	0,64 (0,62)	0,54 (0,52)	0,48 (0,46)
60	0,74 (0,71)	0,66 (0,63)	0,58 (0,56)	0,48 (0,46)	0,43 (0,41)
70	0,67 (0,63)	0,58 (0,55)	0,51 (0,49)	0,43 (0,41)	0,39 (0,37)
80	0,58 (0,53)	0,50 (0,46)	0,45 (0,42)	0,38 (0,35)	0,35 (0,33)
90	0,48 (0,43)	0,43 (0,39)	0,40 (0,37)	0,34 (0,31)	0,31 (0,29)
100	0,40 (0,36)	0,38 (0,34)	0,35 (0,32)	0,30 (0,27)	0,28 (0,26)
110	0,35 (0,32)	0,33 (0,30)	0,31 (0,29)	0,27 (0,25)	0,24 (0,24)
120	0,30 (0,28)	0,29 (0,27)	0,27 (0,26)	0,24 (0,23)	0,23 (0,22)
130	0,27 (0,25)	0,25 (0,24)	0,24 (0,23)	0,22 (0,21)	0,21 (0,20)
140	0,24 (0,23)	0,23 (0,22)	0,22 (0,21)	0,20 (0,19)	0,19 (0,18)
150	0,22	0,21	0,20	0,18	0,17
160	0,20	0,19	0,18	0,17	0,16
170	0,18	0,17	0,16	0,15	0,14
180	0,16	0,16	0,15	0,14	0,13
190	0,15	0,14	0,13	0,13	0,12
200	0,13	0,13	0,12	0,12	0,11

Окончание таблицы 2

Гиб­кость l, lх, ly, lef	Коэффициенты j, jс, jb для расчета по устойчивости стержней и балок из стали марок 15ХСНД по ГОСТ 6713-91 и 345-10Г2С1Д, 345-10Г2С1, 325-09Г2СД, 325-09Г2С, 295-09Г2Д, 295-09Г2 и 325-14Г2 по ГОСТ 19281-89* при приведенном относительном эксцентриситете еef
	1,00	1,50	2,00	2,50	3,00	3,50	4,00	5,00
1	7	8	9	10	11	12	13	14
0	0,54	0,44	0,34	0,28	0,24	0,22	0,20	0,17
10	0,52	0,43	0,34	0,28	0,24	0,22	0,20	0,17
20	0,51	0,41	0,33	0,28	0,24	0,22	0,20	0,17
30	0,49 (0,48	0,40 (0,39)	0,32	0,27	0,24	0,21	0,19	0,16
40	0,46 (0,45)	0,38 (0,37)	0,31	0,26	0,23	0,21	0,19	0,16
50	0,43 (0,42)	0,36 (0,35)	0,30	0,25	0,22	0,21	0,19	0,16
60	0,39 (0,38)	0,33 (0,32)	0,28	0,25	0,22	0,20	0,18	0,15
70	0,35 (0,34)	0,30 (0,29)	0,27	0,23	0,21	0,20	0,18	0,15
80	0,32 (0,31)	0,27 (0,26)	0,25	0,22	0,20	0,18	0,17	0,14
90	0,29 (0,28)	0,25 (0,24)	0,23	0,21	0,19	0,18	0,16	0,14
100	0,26 (0,25)	0,23 (0,22)	0,21	0,19	0,18	0,17	0,16	0,13
110	0,23 (0,22)	0,21 (0,20)	0,20	0,19	0,17	0,16	0,15	0,13
120	0,22 (0,21)	0,19 (0,18)	0,18	0,17	0,16	0,15	0,14	0,12
130	0,19 (0,18)	0,18 (0,17)	0,17	0,16	0,15	0,14	0,13	0,12
140	0,18 (0,17)	0,17 (0,16)	0,16	0,15	0,14	0,13	0,13	0,11
150	0,17	0,15	0,14	0,13	0,13	0,12	0,11	0,10
160	0,15	0,14	0,14	0,13	0,12	0,12	0,11	0,10
170	0,14	0,13	0,12	0,12	0,11	0,11	0,10	0,09
180	0,13	0,12	0,12	0,11	0,11	0,10	0,10	0,09
190	0,12	0,10	0,10	0,10	0,10	0,09	0,09	0,08
200	0,10	0,10	0,09	0,09	0,09	0,08	0,08	0,08

П р и м е ч а н и е. См. примечание к табл. 1*.

Таблица 3

Гиб­кость l, lх, ly, lef	Коэффициенты j, jс, jb для расчета по устойчивости стержней и балок из стали марок 10ХСНД по ГОСТ 6713-91 и 390-14Г2АФД, 390-15Г2АФДпс по ГОСТ 19281-89* при приведенном относительном эксцентриситете еef
	0	0,10	0,25	0,50	0,75	1,00	1,50
1	2	3	4	5	6	7	8
0	0,93	0,86	0,78	0,70	0,63	0,55	0,45
10	0,92	0,84	0,77	0,68	0,60	0,52	0,43
20	0,90	0,83	0,76	0,66	0,58	0,51	0,41
30	0,88	0,81	0,73	0,63	0,55	0,48	0,39
40	0,84 (0,83)	0,76 (0,75)	0,68 (0,67)	0,58 (0,57)	0,51 (0,50)	0,45 (0,44)	0,37 (0,36)
50	0,79 (0,77)	0,71 (0,69)	0,63 (0,61)	0,53 (0,51)	0,47 (0,45)	0,43 (0,41)	0,36 (0,34)
60	0,73 (0,70)	0,65 (0,62)	0,58 (0,55)	0,48 (0,45)	0,43 (0,40)	0,40 (0,37)	0,34 (0,31)
70	0,63 (0,59)	0,55 (0,51)	0,49 (0,45)	0,41 (0,37)	0,39 (0,33)	0,36 (0,30)	0,31 (0,25)
80	0,53 (0,49)	0,46 (0,42)	0,42 (0,38)	0,35 (0,31)	0,33 (0,29)	0,31 (0,27)	0,26 (0,22)
90	0,43 (0,38)	0,39 (0,34)	0,37 (0,32)	0,31 (0,26)	0,29 (0,24)	0,28 (0,23)	0,24 (0,19)
100	0,35 (0,32)	0,33 (0,30)	0,31 (0,28)	0,26 (0,23)	0,25 (0,22)	0,24 (0,21)	0,21 (0,18)
110	0,30 (0,27)	0,28 (0,25)	0,27 (0,24)	0,23 (0,20)	0,22 (0,19)	0,20 (0,17)	0,18 (0,15)
120	0,26 (0,24)	0,25 (0,23)	0,24 (0,22)	0,21 (0,19)	0,20 (0,18)	0,19 (0,17)	0,16 (0,14)
130	0,23 (0,21)	0,22 (0,20)	0,21 (0,19)	0,19 (0,17)	0,18 (0,16)	0,17 (0,15)	0,15 (0,13)
140	0,21 (0,20)	0,20 (0,19)	0,19 (0,18)	0,17 (0,16)	0,16 (0,15)	0,16 (0,15)	0,14 (0,13)
150	0,19	0,18	0,17	0,15	0,14	0,14	0,12
160	0,17	0,16	0,15	0,14	0,13	0,12	0,11
170	0,15	0,14	0,13	0,12	0,11	0,11	0,10
180	0,13	0,13	0,12	0,11	0,10	0,10	0,09
190	0,12	0,11	0,10	0,10	0,09	0,09	0,08
200	0,11	0,11	0,10	0,10	0,09	0,08	0,07

Окончание таблицы 3

Гиб­кость l, lх, ly, lef	Коэффициенты j, jс, jb для расчета по устойчивости стержней и балок из стали марок 10ХСНД по ГОСТ 6713-91 и 390-14Г2АФД, 390-15Г2АФДпс по ГОСТ 19281-89* при приведенном относительном эксцентриситете еef
	2,00	2,50	3,00	3,50	3,00	5,00
1	9	10	11	12	13	14
0	0,35	0,29	0,25	0,23	0,21	0,18
10	0,34	0,28	0,24	0,22	0,20	0,17
20	0,33	0,28	0,24	0,22	0,20	0,17
30	0,32	0,27	0,24	0,21	0,19	0,16
40	0,31 (0,30)	0,26 (0,25)	0,23 (0,22)	0,21 (0,20)	0,19 (0,18)	0,16 (0,15)
50	0,31 (0,29)	0,26 (0,24)	0,23 (0,21)	0,21 (0,20)	0,19 (0,18)	0,16 (0,15)
60	0,30 (0,27)	0,26 (0,24)	0,23 (0,21)	0,21 (0,19)	0,19 (0,17)	0,16 (0,14)
70	0,29 (0,23)	0,25 (0,19)	0,23 (0,17)	0,21 (0,16)	0,19 (0,14)	0,16 (0,11)
80	0,25 (0,21)	0,22 (0,18)	0,20 (0,16)	0,18 (0,14)	0,17 (0,13)	0,14 (0,10)
90	0,23 (0,18)	0,21 (0,16)	0,19 (0,14)	0,18 (0,13)	0,17 (0,11)	0,14 (0,09)
100	0,20 (0,17)	0,19 (0,15)	0,19 (0,14)	0,18 (0,13)	0,17 (0,11)	0,14 (0,08)
110	0,18 (0,15)	0,17 (0,14)	0,15 (0,12)	0,15 (0,11)	0,15 (0,10)	0,13 (0,08)
120	0,16 (0,14)	0,15 (0,13)	0,14 (0,12)	0,13 (0,11)	0,12 (0,10)	0,10 (0,08)
130	0,15 (0,13)	0,14 (0,12)	0,13 (0,11)	0,12 (0,10)	0,11 (0,09)	0,10 (0,08)
140	0,14 (0,13)	0,13 (0,12)	0,12 (0,11)	0,11 (0,10)	0,11 (0,09)	0,09 (0,08)
150	0,11	0,10	0,10	0,09	0,08	0,07
160	0,11	0,10	0,09	0,09	0,08	0,97
170	0,09	0,09	0,08	0,08	0,07	0,06
180	0,09	0,08	0,08	0,07	0,07	0,06
190	0,07	0,07	0,07	0,06	0,06	0,05
200	0,06	0,06	0,06	0,05	0,05	0,05

П р и м е ч а н и е. См. примечание к табл. 1*.

КОЭФФИЦИЕНТЫ ВЛИЯНИЯ ФОРМЫ СЕЧЕНИЯ h

Коэффициенты влияния формы сечения h при определении приведенного относительного эксцентриситета по формуле е_ef = hе_rel следует принимать по прил. 6* СНиП II-23-81*, вычисляя при этом условную гибкость по формуле

,

где a_R - коэффициент, принимаемый по табл. 4*, при этом m = е_rel.

Таблица 4*

Марка стали	Толщина проката, мм	Значение коэффициента aR
16Д	До 20	0,0324
	21-40	0,0316
	41-60	0,0309
15ХСНД	8-32	0,0378
	33-50	0,0372
10ХСНД	8-40	0,0412
390-14Г2АФД	4-50	0,0415
390-15Г2АФДпс	4-32	0,0415

ПРИЛОЖЕНИЕ 16*

Обязательное

РАСЧЕТ ПО УСТОЙЧИВОСТИ ПОЛОК И СТЕНОК
ЭЛЕМЕНТОВ, ПОДКРЕПЛЕННЫХ РЕБРАМИ ЖЕСТКОСТИ

1. Прямоугольные отсеки полок и стенок (далее - пластинки), заключенные между подкрепляющими их по контуру ортогональными деталями (ребра жесткости, полка для стенки и стенка для полки), следует рассчитывать по устойчивости. При этом расчетными размерами и параметрами проверяемой пластинки являются:

а - длина пластинки, равная расстоянию между осями поперечных ребер жесткости;

h_ef - расчетная ширина пластинки, равная:

при отсутствии продольных ребер жесткости у прокатного или сварного элемента - расстоянию между осями поясов h_w или осями стенок коробчатого сечения b_f;

то же, у составного элемента с болтовыми соединениями - расстоянию между ближайшими рисками поясных уголков;

при наличии продольных ребер жесткости у сварного или прокатного элемента - расстоянию от оси пояса (стенки) до оси крайнего продольного ребра жесткости h₁ и h_n или расстоянию между осями соседних продольных ребер жесткости h_i (i = 2; 3; 4; 5...);

то же, у составного элемента с болтовыми соединениями - расстоянию от оси крайнего ребра жесткости до ближайшей риски поясного уголка h₁ и h_n или расстоянию между осями соседних продольных ребер жесткости h_i (i = 2; 3; 4; 5...);

t - толщина проверяемой пластинки;

t₁, b₁ - толщина и расчетная ширина листа, ортогонального к проверяемой пластинке; в расчетную ширину этого листа в двутавровом сечении следует включать (в каждую сторону от проверяемой пластинки) участок листа шириной z₁t₁, но не более ширины свеса, а в коробчатом сечении - участок шириной 1/2 z₂t₁, но не более половины расстояния между стенками коробки (здесь коэффициенты z₁ и z₂ следует определять по п. 4.55*);

; здесь s_x и определяются по п. 2;

;

; здесь b - коэффициент, принимаемый по табл. 1.

Таблица 1

Характер закрепления сжатого пояса конструкцией проезжей части	Значение коэффициента b
К поясу с помощью лапчатых болтов прикреплены мостовые брусья	0,3
К поясу с помощью высокопрочных шпилек и деревянных подкладок прикреплены сборные железобетонные плиты проезжей части	0,5
Пояс свободен	0,8
К поясу приварен внахлестку или встык лист ортотропной плиты	2,0
К поясу с помощью закладных деталей и высокопрочных болтов присоединена сборная проезжая часть сталежелезобетонного пролетного строения	1,5
К поясу непрерывно по всей длине пролета присоединена проезжая часть сталежелезобетонного пролетного строения с помощью высокопрочных болтов и подливки цементно-песчаным раствором	20

В случае если проверяемая пластинка примыкает к пакету из двух и более листов, за t₁ и b₁ принимаются толщина и расчетная ширина первого листа пакета, непосредственно примыкающего к указанной пластинке.

2. Расчет по устойчивости пластинок следует выполнять с учетом всех компонентов напряженного состояния - s_x, s_y, t_xy .

Напряжения s_x, s_y, t_xy следует вычислять в предположении упругой работы материала по сечению брутто без учета коэффициентов продольного изгиба.

Максимальное s_x и минимальное продольные нормальные напряжения (положительные при сжатии) по продольным границам пластинки следует определять по формулам:

; , (1)

где

y_max, y_min - максимальное и минимальное расстояния от нейтральной оси до продольной границы пластинки (с учетом знака);

M_m - среднее значение изгибающего момента в пределах отсека при m Ј 1; если длина отсека больше его расчетной ширины, то М_m следует вычислять для более напряженного участка длиной, равной ширине отсека; если в пределах отсека момент меняет знак, то М_m следует вычислять на участке отсека с моментом одного знака.

Среднее касательное напряжение t_xy следует определять:

при отсутствии продольных ребер жесткости - по формуле

, (2)

где ; (3)

при их наличии - по формуле

. (4)

В формулах (3) и (4):

Q_m - среднее значение поперечной силы в пределах отсека, определяемое так же, как M_m;

t₁, t₂ - значения касательных напряжений на продольных границах пластинки, определяемые по формуле (3) при замене S_max соответствующими значениями S.

Поперечное нормальное напряжение s_y (положительное при сжатии), действующее на внешнюю кромку крайней пластинки, следует определять:

от подвижной нагрузки - по формуле

, (5)

где Р - распределенное давление на внешнюю кромку крайней пластинки, определяемое по обязательному приложению 5*;

от сосредоточенного давления силы F - по формуле

, (6)

где l_ef - условная длина распределения нагрузки.

Условную длину распределения нагрузки l_ef следует определять:

при передаче нагрузки непосредственно через пояс балки или через рельс и пояс - по формуле

, (7)

где с - коэффициент, принимаемый для сварных и прокатных элементов равным 3,25, для элементов с соединениями на высокопрочных болтах - 3,75, на обычных болтах - 4,5;

I - момент инерции пояса балки или сумма моментов инерции пояса и рельса;

при передаче нагрузки от катка через рельс, деревянный лежень и пояс балки l_ef следует принимать равной 2h (где h - расстояние от поверхности рельса до кромки пластинки), но не более расстояния между соседними катками.

Поперечные нормальные напряжения s_y на границе второй и последующих пластинок следует определять, как правило, по теории упругости.

Допускается их определять:

при нагрузке, распределенной по всей длине пластинки, - по формуле

; (8)

при сосредоточенной нагрузке - по формуле

. (9)

В формулах (8) и (9):

; ,

где h₀ - часть высоты стенки, равная расстоянию от оси нагруженного пояса в сварных и прокатных балках или от ближайшей риски поясного уголка в балках с болтовыми соединениями до границы проверяемой пластинки;

h_w - полная высота стенки.

3. Критические напряжения s_x,cr , s_y,cr , t_xy,cr , s_x,cr,ef , s_y,cr,ef , t_xy,cr,ef следует определять в предположении действия только одного из рассматриваемых напряжений s_x , s_y или t_xy. Приведенные критические напряжения s_x,cr,ef , s_y,cr,ef , t_xy,cr,ef общем случае вычисляют в предположении неограниченной упругости материала на основе теории устойчивости первого рода (бифуркация форм равновесия) для пластинчатых систем.

Значения приводимых в табл. 2, 4-13 параметров для определения критических напряжений в пластинках допускается находить по линейной интерполяции.

4. Расчет по устойчивости стенки сплошных изгибаемых элементов, имеющей только поперечные ребра жесткости, следует выполнять по формуле

, (10)

где s_x,cr , s_y,cr - критические нормальные напряжения соответственно продольное и поперечное;

t_xy,cr - критическое касательное напряжение;

w₁ - коэффициент, принимаемый по табл. 2;

- коэффициент, вводимый при расчете автодорожных и городских мостов при h_ц / t > 100.

Таблица 2

x	0	0,5	1,0	1,5	2,0	3,0	4,0
w1	1,00	1,05	1,10	1,15	1,20	1,30	1,40

Критические напряжения s_x,cr , s_y,cr , t_xy,cr следует определять по формулам табл. 3* в зависимости от приведенных критических напряжений s_x,cr,ef , s_y,cr,ef , t_xy,cr,ef , вычисляемых по пп. 4.1-4.3 настоящего приложения. При этом t_xy,cr определяется по формулам для s_x,cr с подстановкой в них соотношений:

; .

Таблица 3*

Марка стали	Интервал значений sx,cr,ef , МПа (кгс/см2)	Формулы* для определения sx,cr и sy,cr
16Д	0-196 (0-2000)	sx,cr = 0,9sx,cr,efm
	196-385 (2000-3921)	sx,cr =
	Св. 385 (cв. 3921)
15ХСНД	0-207 (0-2111)	sx,cr = 0,9sx,cr,efm
	207-524 (2111-5342)	sx,cr =
	Св. 524 (св. 5342)	sx,cr =
10ХСНД 390-14Г2АФД	0-229 (0-2333)	sx,cr = 0,9sx,cr,efm
390-15Г2АФДпс	229-591 (2333-6024)	sx,cr =
	Св. 591 (св. 6024)	sx,cr =

* При определении поперечных нормальных критических напряжении в формулах заменяются s_x,cr на s_y,cr и s_x,cr,ef на s_y,cr,ef . Здесь m - коэффициент условий работы, принимаемый по табл. 60*.

4.1. Приведенное критическое продольное нормальное напряжение для пластинок стенки изгибаемого элемента следует определять по формуле

, (11)

где c - коэффициент упругого защемления стенки, принимаемый для элементов с болтовыми соединениями равным 1,4, для сварных элементов - по табл. 4;

e - коэффициент, принимаемый по табл. 5.

Таблица 4

g	0,25	0,5	1,0	2,0	4,0	10,0	Св. 10
c	1,21	1,33	1,46	1,55	1,60	1,63	1,65

Таблица 5

x	Значение коэффициента e при m
	0,4	0,5	0,6	0,67	0,75	0,8	0,9	1,0	1,5	2 и более
0	8,41	6,25	5,14	4,75	4,36	4,2	4,04	4,0	4,34	4,0
0,67	10,8	8,0	7,1	6,6	6,1	6,0	5,9	5,8	6,1	5,8
0,80	13,3	9,6	8,3	7,7	7,1	6,9	6,7	6,6	7,1	6,6
1,00	15,1	11,0	9,7	9,0	8,4	8,1	7,9	7,8	8,4	7,8
1,33	18,7	14,2	12,9	12,0	11,0	11,2	11,1	11,0	11,5	11,0
2,00	29,1	25,6	24,1	23,9	24,1	24,4	25,6	25,6	24,1	23,9
3,00	54,3	54,5	58,0	53,8	53,8	53,8	53,8	53,8	53,8	53,8
4,00	95,7	95,7	95,7	95,7	95,7	95,7	95,7	95,7	95,7	95,7

4.2. Приведенное критическое поперечное нормальное напряжение s_y,cr,ef для пластинок стенки изгибаемого элемента следует определять по формуле

, (12)

где z - коэффициент, принимаемый равным единице при нагрузке, распределенной по всей длине пластинки, и по табл. 6 - при сосредоточенной нагрузке;

c - коэффициент упругого защемления стенки, принимаемый по табл. 7;

z - коэффициент, принимаемый по табл. 8.

Таблица 6

m	Значения коэффициентов z при r
	0,10	0,11	0,12	0,13	0,14	0,15	0,16	0,18	0,20	0,25	0,30	0,35
0,5	1,70	1,67	1,65	1,63	1,61	1,60	1,60	1,60	1,60	1,60	1,60	1,60
0,6	1,98	1,93	1,89	1,85	1,82	1,80	1,79	1,78	1,76	1,72	1,71	1,69
0,7	2,23	2,17	2,11	2,06	2,02	1,98	1,96	1,93	1,89	1,82	1,79	1,76
0,8	2,43	2,35	2,28	2,22	2,17	2,12	2,10	2,05	2,01	1,91	1,86	1,82
0,9	2,61	2,51	2,43	2,36	2,30	2,24	2,21	2,16	2,11	1,98	1,92	1,87
1,0	2,74	2,64	2,55	2,47	2,40	2,34	2,31	2,24	2,17	2,04	1,97	1,91
1,2	2,79	2,68	2,59	2,51	2,43	2,37	2,33	2,26	2,19	2,05	1,98	1,91
1,4	2,84	2,73	2,63	2,54	2,46	2,39	2,35	2,28	2,21	2,05	1,98	1,91
1,5	2,86	2,75	2,65	2,56	2,48	2,41	2,37	2,30	2,22	2,07	1,99	1,91
2,0 и бо­лее	2,86	2,75	2,65	2,55	2,47	2,40	2,36	2,28	2,20	2,05	1,96	1,88

Таблица 7

g	Значение коэффициента c при m
	0,4	0,6	0,8	1,0	1,5	2,0 и более
0,25	1,19	1,19	1,20	1,20	1,19	1,18
0,5	1,24	1,29	1,30	1,32	1,32	1,32
1,0	1,28	1,36	1,41	1,47	1,52	1,56
4,0	1,32	1,45	1,57	1,73	1,97	2,21
10 и более	1,34	1,49	1,65	1,88	2,51	2,95